Сопротивление кладки осевому растяжению
Страница 5 из 32
3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл. 2 с коэффициентами:
на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см2 — 0,8;
на растворах марок 4, 10, 25 и выше — соответственно 0,85, 0,9 и 1.
3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладей при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл. 2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм — по интерполяции между значениями, принятыми по табл. 4 и 5.
3.11. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл. 2 — 8, следует умножать на коэффициенты условий работы gс, равные:
а) 0,8 — для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее;
б) 0,6 — для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, неармированных сетчатой арматурой;
в) 1,1 — для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (g ³ 1800 кг/м3);
0,9 — для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов марок по прочности выше 300;
0,8 — для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из ячеистых бетонов вида А;
0,7 — для кладки из блоков и камней из ячеистых бетонов вида Б. Виды ячеистых бетонов принимаются в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;
г) 1,15 — для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);
д) 0,85 — для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;
е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — на коэффициенты условий работы gс по табл. 33.
3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл. 4 с коэффициентами:
0,9 при пустотности блоков £ 5 %
0,5 « « « £ 25 «
0,25 « « « £ 45 «
где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.
Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.
3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл. 4, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:
0,8 — для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);
0,7 — для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).
3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл. 7 с коэффициентами:
0,7 — для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;
0,5 — то же, в прочих зонах;
0,8 — для кладки внутренних стен.
Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.
3.15. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtbи главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw, срезу Rsq при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в табл. 10.
Таблица 10
Вид напряженного состояния | Обозначения | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых pacтворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам | ||||
при марке раствора | при прочности | |||||
50 и выше | 25 | 10 | 4 | раствора 0,2 (2) | ||
А. Осевое растяжение | Rt | |||||
1. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (нормальное сцепление; рис. 1) | 0,08(0,8) | 0,05(0,5) | 0,03(0,3) | 0,01(0,1) | 0,005(0,05) | |
2. По перевязанному сечению (рис. 2): | ||||||
а) для кладки из камней правильной формы | 0,16(1,6) | 0,11(1,1) | 0,05(0,5) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | |
б) для бутовой кладки | 0,12(1,2) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | |
Б. Растяжение при изгибе | Rtb (Rtw) | |||||
3. По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягивающие напряжения при изгибе) | 0,12(1,2) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | |
4. По перевязанному сечению (рис. 3): | ||||||
а) для кладки из камней правильной формы | 0,25(2,5) | 0,16(1,6) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | |
б) для бутовой кладки | 0,18(1,8) | 0,12(1,2) | 0,06(0,6) | 0,03(0,3) | 0,015(0,15) | |
В. Срез | Rsq | |||||
5. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление) | 0,16(1,6) | 0,11(1,1) | 0,05(0,5) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | |
6. По перевязанному сечению для бутовой кладки | 0,24(2,4) | 0,16(1,6) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | |
Примечания: 1. Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия. 2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл. 10, следует принимать с коэффициентами: для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия — 1,4; для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней — 1,25; для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести — 0,75; для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича — 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков по экспериментальным данным; для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — по табл. 33. При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по табл. 10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании. 3. При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгиба по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл. 10, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда. | ||||||
3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb, срезу Rsq и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в табл. 11.
Таблица 11
Вид напряженного состояния | Обозначение | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, при марке камня | |||||||||
200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 35 | 25 | 15 | 10 | |||
1. Осевое растяжение | Rt | 0,25 (2,5) | 0,2 (2) | 0,18 (1,8) | 0,13 (1,3) | 0,1 (1) | 0,08 (0,8) | 0,06 (0,6) | 0,05 (0,5) | 0,03 (0,3) | |
2. Растяжение при изгибе и главные растягивающие напряжения | Rtb Rtw | 0,4 (4) | 0,3 (3) | 0,25 (2,5) | 0,2 (2) | 0,16 (1,6) | 0,12 (1,2) | 0,1 (1) | 0,07 (0,7) | 0,05 (0,5) | |
3. Срез | Rsq | 1,0 (10) | 0,8 (8) | 0,65 (6,5) | 0,55 (5,5) | 0,4 (4) | 0,3 (3) | 0,2 (2) | 0,14 (1,4) | 0,09 (0,9) | |
Примечания: 1. Расчетные сопротивления осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb и главным растягивающим напряжениям Rtw отнесены ко всему сечению разрыва кладки. 2. Расчетные сопротивления срезу по перевязанному сечению Rsq отнесены только к площади сечения кирпича или камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов. | |||||||||||
3.17. Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению Rt, главным растягивающим напряжениям Rtw и растяжению при изгибе Rtbприведены в табл. 12.
Таблица 12
Вид напряженного состояния | Обозначение | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), бутобетона осевому растяжению, главным растягивающим напряжениям и растяжению при изгибе при марке бетона | |||||
М 200 | М 150 | М 100 | М 75 | М 50 | М 35 | ||
1. Осевое растяжение и главные растягивающие напряжения | Rt Rtw | 0,2(2,0) | 0,18(1,8) | 0,16(1,6) | 0,14(1,4) | 0,12(1,2) | 0,1(1,0) |
2. Растяжение при изгибе | Rtb | 0,27(2,7) | 0,25(2,5) | 0,23(2,3) | 0,2(2,0) | 0,18(1,8) | 0,16(1,6) |
Рис. 1. Растяжение кладки по неперевязанному сечению
Рис. 2. Растяжение кладки по перевязанному сечению
Рис. 3. Растяжение — кладки при изгибе по перевязанному сечению
3.18. Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.
3.19. Расчетные сопротивления арматуры Rs, принимаемые в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы gcs, приведенные в табл. 13.
Таблица 13
Вид армирования конструкций | Коэффициенты условий работы gcs для арматуры классов | ||
А-I | A-II | Bp-I | |
1. Сетчатое армирование | 0,75 | ‑ | 0,6 |
2. Продольная арматура в кладке: | |||
а) продольная арматура растянутая | 1 | 1 | 1 |
б) то же, сжатая | 0,85 | 0,7 | 0,6 |
в) отогнутая арматура и хомуты | 0,8 | 0,8 | 0,6 |
3. Анкеры и связи в кладке: | |||
а) на растворе марки 25 и выше | 0,9 | 0,9 | 0,8 |
б) на растворе марки 10 иниже | 0,5 | 0,5 | 0,6 |
Примечания: 1. При применении других видов арматурных сталей расчетные сопротивления, приведенные в главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, принимаются не выше, чем для арматуры классов A-II или соответственно Bp-I. 2. При расчете зимней кладки, выполненной способом замораживания, расчетные сопротивления арматуры при сетчатом армировании следует принимать с дополнительным коэффициентом условий работы gcs1, приведенным в табл. 33. | |||
Источник
ТАБЛИЦА 4.9. КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ
| Факторы и конструкции, обусловливающие введение коэффициентов условий работы | Условное обозначение | Численное значение |
| 1. Длительность действия нагрузки: | ||
| а) при учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок, суммарная длительность которых мала (например, крановые нагрузки; нагрузки от транспортных средств; ветровые- нагрузки; нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и возведении конструкций), а также при учете особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и тому подобных грунтов: | ||
| для тяжелого бетона, бетона на пористых заполнителях естественного твердения и подвергнутого тепловой обработке, если конструкция эксплуатируется в условиях, благоприятных для нарастания прочности бетона (твердение под водой, во влажном грунте или при влажности воздуха окружающей среды выше 75 %) |  mb1 | 1,0 |
| в остальных случаях | 0,85 | |
| б) при учете в рассматриваемом сочетании кратковременных нагрузок, суммарная длительность действия которых мала: для всех видов бетонов | mb1 | 1,1 |
| 2. Бетонирование в вертикальном положении при высоте бетонирования более 1,5 м | mb7 | 0,85 |
| 3. Бетонные конструкции | mb5 | 0,9 |
Расчетные сопротивления кладки приведены в табл. 4.10—4.16. Расчетные сопротивления кладки из крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и природного камня плотностью более 1800 кг/м3, принимаются с коэффициентом 1,1; из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов по экспериментальным данным.
ТАБЛИЦА 4.10. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ КИРПИЧА ВСЕХ ВИДОВ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 50—150 мм НА ТЯЖЕЛЫХ РАСТВОРАХ
| Марка кирпича или камня | Расчетные сопротивления, МПа | ||||||||
| при марке раствора | при прочности раствора, МПа | ||||||||
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 0,2 | ||
| 300 | 3,9 | 3,6 | 3,3 | 3,0 | 2,8 | 2,5 | 2,2 | 1,7 | 1,5 |
| 250 | 3,6 | 3,3 | 3,0 | 2,8 | 2,5 | 2,2 | 1,9 | 1,5 | 1,3 |
| 200 | 3,2 | 3,0 | 2,7 | 2,5 | 2,2 | 1,8 | 1,6 | 1,3 | 1,0 |
| 150 | 2,6 | 2,4 | 2,2 | 2,0 | 1,8 | 1,5 | 1,3 | 1,0 | 0,8 |
| 125 | – | 2,2 | 2,0 | 1,9 | 1,7 | 1,4 | 1,2 | 0,9 | 0,7 |
| 100 | – | 2,0 | 1,8 | 1,7 | 1,5 | 1,3 | 1,0 | 0,8 | 0,6 |
| 75 | – | – | 1,5 | 1,4 | 1,3 | 1,1 | 0,9 | 0,6 | 0,5 |
Примечание. К расчетным сопротивлениям сжатию следует применять коэффициенты; при применении жестких цементных растворов (без добавок глины или извести), легких растворов и известковых растворов в возрасте до 3 мес. — 0,85; цементных растворов (без извести или глины) с органическими пластификаторами — 0,9.
ТАБЛИЦА 4.11. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ КРУПНЫХ СПЛОШНЫХ БЛОКОВ И БЛОКОВ ИЗ ПРИРОДНОГО КАМНЯ ПИЛЕНЫХ ИЛИ ЧИСТОЙ ТЕСКИ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 500—1000 мм
| Марка бетона или кладки | Расчетные сопротивления, МПа | |||||
| при марке раствора | при прочности раствора равной нулю | |||||
| 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | ||
| 500 | 10,3 | 10,1 | 9,8 | 9,3 | 8,7 | 6,3 |
| 400 | 8,7 | 8,4 | 8,2 | 7,7 | 7,4 | 5,3 |
| 300 | 6,9 | 6,7 | 6,5 | 6,2 | 5,7 | 4,4 |
| 250 | 6,1 | 5,9 | 5,7 | 5,4 | 4,9 | 3,8 |
| 200 | 5,0 | 4,9 | 4,7 | 4,3 | 4,0 | 3,0 |
| 150 | 4,2 | 4,1 | 3,9 | 3,7 | 3,4 | 2,4 |
| 100 | 3,1 | 2,9 | 2,7 | 2,6 | 2,4 | 1,7 |
| 75 | 2,3 | 2,2 | 2,1 | 2,0 | 1,8 | 1,3 |
ТАБЛИЦА 4.12. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ СПЛОШНЫХ БЕТОННЫХ КАМНЕЙ И ПРИРОДНЫХ КАМНЕЙ ПИЛЕНЫХ ИЛИ ЧИСТОЙ ТЕСКИ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 200—300 мм
| Марка камня | Расчетные сопротивления, МПа | ||||||||
| при марке раствора | при прочности раствора, МПа | ||||||||
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 0,2 | ||
| 500 | 7,8 | 7,3 | 6,9 | 6,7 | 6,4 | 6,0 | 5,3 | 4,6 | 4,3 |
| 400 | 6,5 | 6,0 | 5,8 | 5,5 | 5,3 | 5,0 | 4,5 | 3,8 | 3,5 |
| 300 | 5,8 | 4,9 | 4,7 | 4,5 | 4,3 | 4,0 | 3,7 | 3,1 | 2,8 |
| 200 | 4,0 | 3,8 | 3,6 | 3,5 | 3,3 | 3,0 | 2,8 | 2,3 | 2,0 |
| 150 | 3,3 | 3,1 | 2,9 | 2,8 | 2,6 | 2,4 | 2,2 | 1,8 | 1,5 |
| 100 | 2,5 | 2,5 | 2,3 | 2,2 | 2,0 | 1,8 | 1,7 | 1,3 | 1,0 |
| 75 | – | – | 1,9 | 1,8 | 1,7 | 1,5 | 1,4 | 1,1 | 0,8 |
| 50 | – | – | 1,5 | 1,4 | 1,3 | 1,2 | 1,0 | 0,8 | 0,6 |
При отсутствии таких данных расчетные сопротивления допускается принимать по табл. 4.11 с коэффициентом 0,9 при пустотности 5 %; 0,5 при пустотности 25 % и 0,25 при пустотности 45 %.
ТАБЛИЦА 4.13. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ ПУСТОТЕЛЫХ БЕТОННЫХ КАМНЕЙ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 200—300 мм
| Марка камня | Расчетные сопротивления, МПа | ||||||
| при марке раствора | при прочности раствора, МПа | ||||||
| 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 0,2 | ||
| 100 | 2,0 | 1,7 | 1,7 | 1,6 | 1,4 | 1,1 | 0,9 |
| 75 | 1,6 | 1,5 | 1,4 | 1,3 | 1,1 | 0,9 | 0,7 |
| 50 | 1,2 | 1,15 | 1,1 | 1,0 | 0,9 | 0,7 | 0,5 |
ТАБЛИЦА 4.14. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ОСЕВОМУ РАСТЯЖЕНИЮ И СРЕЗУ КЛАДКИ ИЗ СПЛОШНЫХ КАМНЕЙ
| Напряженное состояние | Расчетное сопротивление, МПа, при марке раствора | ||
| 50 | 25 | 10 | |
| Осевое растяжение по перевязанному сечению Rt: для кладки камней правильной формы для бутовой кладки | 0,16 0,12 | 0,11 0,08 | 0,05 0,04 |
| Срез по сечению Rsq неперевязанному для кладки всех видов (касательное сцепление); перевязанному для бутовой кладки | 0,16 0,24 | 0,11 0,16 | 0,05 0,08 |
ТАБЛИЦА 4.15. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ БУТОБЕТОНА (НЕВИБРИРОВАННОГО)
| Марка рваного бута | Расчетные сопротивления, МПа, при марке бетона | ||||
| 200 | 150 | 100 | 75 | 50 | |
| 200 и выше | 4,0 | 3,5 | 3,0 | 2,5 | 2,0 |
| 100 | – | – | – | 2,2 | 1,8 |
| 50 | – | – | – | 2,0 | 1,7 |
Примечание. При вибрировании бутобетона расчетные сопротивления сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15.
Основными конструкционными материалами фундаментов являются железобетон и бетон, которые можно применять при устройстве всех видов монолитных и сборных фундаментов в различных инженерно-геологических условиях. При наличии агрессивных подземных вод следует применять цементы соответствующих видов или устраивать поверхностную гидроизоляцию.
ТАБЛИЦА 4.16. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ БУТОВОЙ КЛАДКИ ИЗ РВАНОГО БУТА
| Марка камня | Расчетные сопротивления, МПа | ||||||
| при марке раствора | при прочности раствора, МПа | ||||||
| 100 | 75 | 50 | 25 | 10 | 0,2 | ||
| 600 | 2,0 | 1,7 | 1,4 | 0,9 | 0,65 | 0,3 | 0,2 |
| 500 | 1,8 | 1,5 | 1,3 | 0,85 | 0,6 | 0,27 | 0,18 |
| 400 | 1,5 | 1,3 | 1,1 | 0,8 | 0,55 | 0,23 | 0,15 |
| 300 | 1,3 | 1,1 | 0,95 | 0,7 | 0,5 | 0,2 | 0,12 |
| 200 | 1,1 | 1,0 | 0,8 | 0,6 | 0,45 | 0,18 | 0,08 |
| 150 | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,55 | 0,4 | 0,17 | 0,07 |
| 100 | 0,75 | 0,7 | 0,6 | 0,5 | 0,35 | 0,15 | 0,05 |
Примечания: 1. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, приведенные в таблице, следует умножать на коэффициент 1,5.
2. Расчетное сопротивление бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом — на 0,1 МПа, при кладке в траншеях в распор с нетронутым грунтом, а также при надстройках — на 0,2 МПа.
Фундаменты на основе силикатных материалов и цементогрунта применяются в конструкциях, работающих на сжатие, в фундаментах с уступами или с наклонными гранями при отсутствии агрессивных подземных вод. Каменная кладка из кирпича и бута предусматривается в конструкциях, работающих на сжатие, преимущественно для ленточных фундаментов и стен подвалов. Бутобетон и бетон рекомендуется применять при устройстве фундаментов, возводимых в отрываемых полостях или траншеях при их бетонировании в распор со стенками. Допускается применение бутовых, бутобетонных и бетонных фундаментов с уступами или с наклонными гранями. Высота уступа для бетона принимается не менее 30 см, для бутобетона и бутовой кладки — 40 см.
Для получения жестких фундаментов, исключающих появление растягивающих напряжений в нижней части, отношение высоты уступа к его ширине h1/C1, а также отношение высоты фундамента к его выносу должно быть не менее 1,5. Толщину стен из бутобетона следует принимать не менее 35 см, а из бута — 50 см; размеры сечения столбов из бутобетона — не менее 40 см, а из бута — 60 см.
Применение дерева и металла допустимо при устройстве фундаментов временных зданий и сооружений.
Сорочан Е.А. Основания, фундаменты и подземные сооружения
- Предыдущая
- Следующая
- Содержание
Источник
Страница 5 из 32
3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл. 2 с коэффициентами:
на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см2 — 0,8;
на растворах марок 4, 10, 25 и выше — соответственно 0,85, 0,9 и 1.
3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладей при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл. 2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм — по интерполяции между значениями, принятыми по табл. 4 и 5.
3.11. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл. 2 — 8, следует умножать на коэффициенты условий работы gс, равные:
а) 0,8 — для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее;
б) 0,6 — для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, неармированных сетчатой арматурой;
в) 1,1 — для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (g ³ 1800 кг/м3);
0,9 — для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов марок по прочности выше 300;
0,8 — для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из ячеистых бетонов вида А;
0,7 — для кладки из блоков и камней из ячеистых бетонов вида Б. Виды ячеистых бетонов принимаются в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;
г) 1,15 — для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);
д) 0,85 — для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;
е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — на коэффициенты условий работы gс по табл. 33.
3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл. 4 с коэффициентами:
0,9 при пустотности блоков £ 5 %
0,5 « « « £ 25 «
0,25 « « « £ 45 «
где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.
Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.
3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл. 4, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:
0,8 — для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);
0,7 — для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).
3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл. 7 с коэффициентами:
0,7 — для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;
0,5 — то же, в прочих зонах;
0,8 — для кладки внутренних стен.
Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.
3.15. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtbи главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw, срезу Rsq при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в табл. 10.
Таблица 10
Вид напряженного состояния | Обозначения | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых pacтворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам | ||||
при марке раствора | при прочности | |||||
50 и выше | 25 | 10 | 4 | раствора 0,2 (2) | ||
А. Осевое растяжение | Rt | |||||
1. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (нормальное сцепление; рис. 1) | 0,08(0,8) | 0,05(0,5) | 0,03(0,3) | 0,01(0,1) | 0,005(0,05) | |
2. По перевязанному сечению (рис. 2): | ||||||
а) для кладки из камней правильной формы | 0,16(1,6) | 0,11(1,1) | 0,05(0,5) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | |
б) для бутовой кладки | 0,12(1,2) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | |
Б. Растяжение при изгибе | Rtb (Rtw) | |||||
3. По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягивающие напряжения при изгибе) | 0,12(1,2) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | |
4. По перевязанному сечению (рис. 3): | ||||||
а) для кладки из камней правильной формы | 0,25(2,5) | 0,16(1,6) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | |
б) для бутовой кладки | 0,18(1,8) | 0,12(1,2) | 0,06(0,6) | 0,03(0,3) | 0,015(0,15) | |
В. Срез | Rsq | |||||
5. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление) | 0,16(1,6) | 0,11(1,1) | 0,05(0,5) | 0,02(0,2) | 0,01(0,1) | |
6. По перевязанному сечению для бутовой кладки | 0,24(2,4) | 0,16(1,6) | 0,08(0,8) | 0,04(0,4) | 0,02(0,2) | |
Примечания: 1. Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия. 2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл. 10, следует принимать с коэффициентами: для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия — 1,4; для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней — 1,25; для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести — 0,75; для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича — 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков по экспериментальным данным; для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — по табл. 33. При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по табл. 10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании. 3. При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгиба по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл. 10, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда. | ||||||
3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb, срезу Rsq и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в табл. 11.
Таблица 11
Вид напряженного состояния | Обозначение | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, при марке камня | |||||||||
200 | 150 | 100 | 75 | 50 | 35 | 25 | 15 | 10 | |||
1. Осевое растяжение | Rt | 0,25 (2,5) | 0,2 (2) | 0,18 (1,8) | 0,13 (1,3) | 0,1 (1) | 0,08 (0,8) | 0,06 (0,6) | 0,05 (0,5) | 0,03 (0,3) | |
2. Растяжение при изгибе и главные растягивающие напряжения | Rtb Rtw | 0,4 (4) | 0,3 (3) | 0,25 (2,5) | 0,2 (2) | 0,16 (1,6) | 0,12 (1,2) | 0,1 (1) | 0,07 (0,7) | 0,05 (0,5) | |
3. Срез | Rsq | 1,0 (10) | 0,8 (8) | 0,65 (6,5) | 0,55 (5,5) | 0,4 (4) | 0,3 (3) | 0,2 (2) | 0,14 (1,4) | 0,09 (0,9) | |
Примечания: 1. Расчетные сопротивления осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb и главным растягивающим напряжениям Rtw отнесены ко всему сечению разрыва кладки. 2. Расчетные сопротивления срезу по перевязанному сечению Rsq отнесены только к площади сечения кирпича или камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов. | |||||||||||
3.17. Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению Rt, главным растягивающим напряжениям Rtw и растяжению при изгибе Rtbприведены в табл. 12.
Таблица 12
Вид напряженного состояния | Обозначение | Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), бутобетона осевому растяжению, главным растягивающим напряжениям и растяжению при изгибе при марке бетона | |||||
М 200 | М 150 | М 100 | М 75 | М 50 | М 35 | ||
1. Осевое растяжение и главные растягивающие напряжения | Rt Rtw | 0,2(2,0) | 0,18(1,8) | 0,16(1,6) | 0,14(1,4) | 0,12(1,2) | 0,1(1,0) |
2. Растяжение при изгибе | Rtb | 0,27(2,7) | 0,25(2,5) | 0,23(2,3) | 0,2(2,0) | 0,18(1,8) | 0,16(1,6) |
Рис. 1. Растяжение кладки по неперевязанному сечению
Рис. 2. Растяжение кладки по перевязанному сечению
Рис. 3. Растяжение — кладки при изгибе по перевязанному сечению
3.18. Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.
3.19. Расчетные сопротивления арматуры Rs, принимаемые в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы gcs, приведенные в табл. 13.
Таблица 13
Вид армирования конструкций | Коэффициенты условий работы gcs для арматуры классов | ||
А-I | A-II | Bp-I | |
1. Сетчатое армирование | 0,75 | ‑ | 0,6 |
2. Продольная арматура в кладке: | |||
а) продольная арматура растянутая | 1 | ||