Сила растяжения одной арматуры
ОТРАСЛЕВОЙ СТАНДАРТ
УДК 626/627:620.1 Группа Т86
СИЛА РАСТЯЖЕНИЯ АРМАТУРЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.
МЕТОДИКА ВЫПОЛНЕНИЯ ИЗМЕРЕНИЙ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫМИ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯМИ ТИПА ПСАС
ОСТ 3
Приказом Министерства энергетики и электрификации СССР от 01.01.2001 г. № 000 срок действия установлен
с 01.05.1984 г.
до 01.05.1989 г.
РАЗРАБОТАНЫ:
Всесоюзным научно-исследовательским институтом гидротехники им.
ИСПОЛНИТЕЛИ:
(руководитель тем), , ,
СОГЛАСОВАНЫ:
Всесоюзным научно-исследовательским институтом метрологической службы Госстандарта
A. Д. Козлов
Министерством энергетики и электрификации СССР:
Главниипроект
Главное производственно-техническое управление по строительству
B. П. Панфилов
УТВЕРЖДЕНЫ И ВВЕДЕНЫ В ДЕЙСТВИЕ приказом Министерства энергетики и электрификации СССР № 000 от 02.12.83
Вводится впервые
Настоящий стандарт устанавливает методику выполнения измерения статической силы растяжения арматуры периодического профиля измерительными преобразователями силы арматурными струнными типа ПСАС (ТУ9-81) в железобетонных конструкциях гидротехнических сооружений.
1. СРЕДСТВА ИЗМЕРЕНИЯ
1.1. При выполнении измерений должен быть применен измерительный преобразователь типа ПСАС, работающий с периодомером цифровым портативным типа ПВД (ТУ -81).
1.2. Градуировочной характеристикой преобразователя ПСАС является полином 2-ой степени
F = Ах2 + Вх + С
или
где
F — значение измеряемой силы;
F0 — начальное значение измеряемой силы;
— значение информативного параметра (частоты) выходного сигнала преобразователя;
Т — период выходного сигнала;
x0 — начальное значение информативного параметра выходного сигнала преобразователя;
А, В и С — постоянные коэффициенты, вычисленные по результатам градуирования преобразователя ПСАС.
1.3. Информативным параметром выходного сигнала преобразователя является период (частота), который измеряют вторичным измерительным прибором периодомером типа ПЦП.
1.4. Метрологические характеристики преобразователей и периодомера приведены в приложении № 1.
1.5. Системы измерения и регистрации информативного параметра выходного сигнала преобразователей могут быть трех исполнений, различающихся по уровню автоматизации:
1.5.1. Дистанционные системы с выводом кабелей преобразователей на ручные коммутаторы КП-24 и измерением сигналов с помощью портативного цифрового периодомера ПЦП-1.
1.5.2. Централизованные системы с встроенным цифровым периодомером с автоматизированным сбором и цифровой регистрацией данных измерений с помощью телетайпа и ленточного перфоратора.
1.5.3. Автоматизированные информативно-измерительные системы с встроенным цифровым периодомером на базе управляющих вычислительных комплексов, выполняющие обработку данных в масштабе реального времени.
1.6. Корпус преобразователя снабжен удлинителями из арматурной стали периодического профиля, вваренными в его торцы и предназначенными для соединения преобразователя с арматурой железобетонной конструкции.
1.7. Упругий элемент корпуса преобразователя покрыт чехлом, предохраняющим его от сцепления с бетоном.
1.8. Установку преобразователя в арматуру производят с помощью вспомогательных средств по справочному приложению № 2.
2. МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ
Метод измерения силы растяжения арматуры основан на ее однозначной связи с осевой деформацией растягиваемого силой арматурного стержня и осуществляется введением в разрыв контролируемого стержня упругого трубчатого элемента равного с ним сечения со струнным тензопреобразователем внутри.
3. УСЛОВИЯ ВЫПОЛНЕНИЯ ИЗМЕРЕНИЯ
3.1. При выполнении измерений должны быть соблюдены следующие условия:
а) давление жидкости и газа в порах бетона должно быть не более 3 МПа;
б) щелочность окружающей среды должна быть не более рН 10;
в) рабочая область значений температуры: -30 ± 40°C.
4. ПОДГОТОВКА К ВЫПОЛНЕНИЮ ИЗМЕРЕНИЙ
4.1. При подготовке к выполнению измерений должны быть проведены следующие предварительные работы по установке преобразователей.
4.1.1. После распаковки и перед установкой должен быть произведен внешний осмотр каждого преобразователя с целью проверки видимых повреждений, коррозии и т. д.
4.1.2. Перед установкой преобразователя в сооружение к нему подсоединяют кабель необходимой длины согласно проекту размещения контрольно-измерительной аппаратуры.
4.1.3. У каждого преобразователя должны быть проверены: сопротивление изоляции между токоведущей частью и корпусом с помощью мегомметра, которое должно быть не менее 1 МОм, и значение начальной частоты, которое не должно отличаться от начальной частоты, зафиксированной в протоколе поверки, более чем на 25 Гц.
4.1.4. Для установки преобразователя в стержне рабочей арматуры вырезают участок длиной
l = lпр. ± (10 ± 15) мм
где lпр. — длина преобразователя с удлинителями.
4.1.5. Преобразователь вваривают с помощью накладки или ванной сварки (см. справочное приложение № 2).
4.1.6. Вварку преобразователя в арматуру производят при непрерывном охлаждении его удлинителей.
4.1.7. Снимают и фиксируют начальные показания выходного сигнала преобразователя и монтируют кабель.
4.1.8. При уплотнении бетона вовремя бетонирования уплотняющие средства (вибраторы) должны располагаться не ближе 30-40 см от преобразователя.
4.2. При подготовке к выполнению измерений должны быть проведены следующие работы:
а) параметры контактирующей с преобразователем среды должны быть проверены на соответствие требованиям раздела 3 настоящего стандарта;
б) измерительная и регистрирующая аппаратура должны быть подготовлены к работе согласно их технической документации, утвержденной в установленном порядке.
4.3. Требования техники безопасности при подготовке к измерениям и проведении измерений должны соответствовать ГОСТ 12.1.019-79.
4.4. Измерения должны выполнять операторы, аттестованные в порядке, установленном руководством предприятия.
5. ПРОВЕДЕНИЕ ИЗМЕРЕНИЙ
5.1. При выполнении измерений должны быть выполнены следующие операции:
5.1.1. Ручное или автоматическое подключение измерительной аппаратуры к преобразователю.
5.1.2. Регистрация выходного сигнала преобразователя в журнале наблюдений или на машинном носителе.
6. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИЗМЕРЕНИЯ И ИХ ОФОРМЛЕНИЯ
6.1. Обработку результатов измерения следует выполнять следующим способом:
6.1.1. Наблюдаемое значение измеренной силы растяжения в контролируемом стержне арматуры определяют по градуировочной характеристике преобразователя и к нему прибавляют поправку W, учитывающую систематическую составляющую погрешности измерения
при Fн < 0,2 FВ W = 0
при Fн ³ 0,2 FВ W = 0,8
где: FВ — верхний предел измерения преобразователя;
F = 0,2 FВ — соответствует моменту образования трещины в железобетонной конструкции.
6.2.2. Абсолютную погрешность измерения D определяют по формуле:
;
где: d — предел допускаемой основной погрешности преобразователя, приведенный к верхнему пределу измерения;
d = 0,02 при доверительной вероятности 0,9;
b — случайная составляющая погрешности измерения, обусловленная неоднородностью бетона;
b = 0,08 для бетона крупностью заполнителя до 40 мм при доверительной вероятности 0,9;
b = 0,13 для бетона с крупностью заполнителя до 80 мм при доверительной вероятности 0,9;
a — предел случайной погрешности, с которой определена поправка к результату измерения,
a = 0 при Fн < 0,2 FВ;
a = 0,08 FВ при Fн ³ 0,2 FВ.
6.2. Результат измерения должен быть представлен математическим ожиданием измеренной силы растяжения арматуры, содержавшим две значащих цифры и пределом допускаемой погрешности измерения с доверительной вероятностью 0,9.
6.3. Результаты измерения силы растяжения арматуры в железобетонных конструкциях должны быть оформлены записью в журнале или на машинном носителе.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Обязательное
Метрологические характеристики измерительных струнных арматурных преобразователей силы типа ПСАС
Диапазон измерения, кН:
ПСАС……………………………………………………………………………………. 1,6-86
ПСАС……………………………………………………………………………………. 3,2-160
ПСАС……………………………………………………………………………………. 6,4-320
Импеданс, кОм……………………………………………………………………………………… 0,2-0,3
Выходной электрический сигнал………………………………………………………. затухающие колебания
электродвижущей силы
Диапазон периодов выходного сигнала (рабочий), мкс………………..
Амплитуда выходного сигнала, измеренная в интервале времени
от 100 до 200 периодов, не менее, мВ……………………………………………….. 5
Основная погрешность, приведенная к верхнему пределу
измерений, % ………………………………………………………………………………………… ±2
Вариация показаний, приведенная к верхнему пределу
измерений, %, не более……………………………………………………………………….. 1
Метрологические характеристики периодомеров типа ПЦП-1
Диапазон измерения периодов, мкс…………………………………………………
Входное сопротивление на частоте 1500 Гц, кОм…………………………… 3+0,2
Параметры импульса запроса на нагрузке 120 0м ±20%:
амплитуда напряжения, В………………………………………………………………..±15
длительность на уровне 0,1 амплитудного значения, мс………………… 0,5±0,2
Характеристики относительной погрешности:
предел допускаемой систематической составляющей, % ……………….. +0,1
предел допускаемого среднего квадратического отклонения
случайной составляющей, % ……………………………………………………………… ±0,05
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Справочное
Установка преобразователя силы арматурного струнного (ПСАС) в случае, когда его диаметр совпадает или незначительно отличается от диаметра рабочей арматуры
1 – рабочая арматура; 2 – удлинитель ПСАС; 3 – корпус ПСАС;
4 – изоляция; 5 – ванный стык
Источник
Сравнительные технические характеристики и преимущества
композитной стеклопластиковой арматуры
Основные преимущества стеклопластиковой арматуры
Прежде всего,арматураиз полимерных строительных материалов, отличается высокой прочностью и достаточно низким удельным весом (меньше практически в четыре раза), если сравнивать с аналогичной арматурой, изготовленной из металла. К тому же показатель прочности на разрыв у композитной арматуры из стеклопластика в два с половиной раза превышает данный показатель у аналогов из металла. Эти свойства позволяют в значительной степени расширить область использованиястеклопластиковой арматуры. Сравнительные характеристики композитной арматуры АКП-СП и стальной арматуры A-III
Сравнительные технические характеристики композитной стеклопластиковой арматуры и стальной арматуры
| Характеристики | Арматура металлическая класса A-III (A400C) | Арматура композитная полимерная стеклопластиковая (АКС) | Описание |
|---|---|---|---|
| Материал | Сталь | Стеклоровинг, связанный полимером на основе эпоксидной смолы | |
| Предел прочности при растяжении, МПа | 390 | 1268 | Чем выше показатель, тем лучше. Характеристика арматуры на разрыв — самый основной показатель при учете нагрузок на готовое изделие. Во всех готовых изделиях арматура работает именно на разрыв, кроме плит перекрытия в которых учитывается еще и её модуль упругости. |
| Модуль упругости, Мпа | 200 000 | 60 000 | Чем выше показатель тем лучше. Характеристика показывающая нагрузку на прогиб арматуры, в готовых изделиях. Учитывается только в межэтажных плитах перекрытия, перемычках, мостостроении и т.п. |
| Относительное удлинение, % | 25 | 2,2 | Чем ниже показатель, тем лучше. Характеристика которая помогает избежать трещин в фундаменте. Стеклопластик в отличие от металла практически не растягивается. Является немаловажным фактором при заливке полов, при изготовлении дорожных плит. Отрезок дороги в г. Пермь по ул. Карпинского(От путепровода через транссибирскую железнодорожную магистраль до ул. Стахановская) был изготовлен 9 лет назад с применением композитной арматуры до сих пор полностью отсутвуют продольные и поперечные трещины и разрушение асфальтобетонного покрытия(!). |
| Плотность, т/м3 | 7 | 1,9 | Влияет на вес изделия. |
| Коррозионная стойкость к агрессивным средам | Коррозирует | Нержавеющий материал | Характеристика позволяющая использовать материал в агрессивной среде и в местах непосредственного контакта с водой (укрепление береговой линии, колодцы, водоотливы, бордюры и т.п.), а также дающая экономию бетона при производстве плит, за счёт уменьшения защитного слоя (который для металлической арматуры значительно больше). |
| Теплопроводность | Теплопроводна | Нетеплопроводна | Данная характеристика позволяет увеличить сохранение тепла в зданиях на 35% больше, чем металлическая в случае применения в качестве гибких связей внешних стен с отделочным материалом ( т.к. в отличие от стальной арматуры не образует мостиков холода). |
| Электропроводность | Электропроводна | Неэлектропроводна — диэлектрик | В отличие от стальной арматуры, не создает «экрана», который мешает работе сотовой связи. |
| Выпускаемые профили, мм | 6 — 80 | 4 — 24 | В разработке другие размеры, а также арматура различной конфигурации. |
| Длина | Стержни длиной 6 — 12 м | В соответствии с заявкой покупателя. Любая строительная длина. Возможна поставка в бухтах. | Данная характеристика дает экономию за счет уменьшения или практически полного отсутвия обрезков по сравнению с металлической арматурой а так же дает преимущество исключая связку хлыстов между собой, так как длина в бухте 100 и более метров |
| Экологичность | Экологична | Нетоксична, по степени воздействия на организм человека и окружающую среду относится к 4 классу опасности (малоопасна) | Вреда для здоровья не выявлено. Имеется гигиенический сертификат. |
| Долговечность | В соответствии со строительными нормами около 50 лет. | Неизвестно | Так как материал не корозирует и не вступает в реакцию с агресивными средами то о его долговечности можно только догадываться. |
| Параметры равнопрочного арматурного каркаса при нагрузке 25 т/м2 | При использовании арматуры 8 А-III размер ячейки 14 x 14 см. вес 5,5 кг/м2 | При использовании арматуры 8 АКС размер ячейки 23 x 23 см. вес 0,61 кг/м2. Уменьшение веса в 9 раз. | Меньший вес композитной арматуры позволяет добиться значительной экономии на доставке и удобства при погрузо-разгрузочных работах. |
Равнопрочная замена стальной металлической на композитную стеклопластиковую арматуру.
Понятие равнопрочной замены представляет собой замену арматуры произведенной из стали, на арматуру из композитных материалов, которая имеет такую же прочность и схожие прочие физико-механические показатели. Под равнопрочным диаметром стеклопластиковой арматуры, будем понимать ее такой наружный диаметр, при котором прочность будет равна прочности аналога из металла заданного диаметра.
Равнопрочная замена
| Металлическая арматура класса A-III (A400C) | Арматура композитная полимерная стеклопластиковая (АКС) |
|---|---|
| 6 | 4 |
| 8 | 5,5 |
| 10 | 6 |
| 12 | 8 |
| 14 | 10 |
| 16 | 12 |
| 18 | 14 |
| 20 | 16 |
Диаграмма растяжения. Определения предела текучести и предела прочности металлической арматуры
На рисунке 1 приведена кривая зависимости напряжения от деформации металлической арматуры.
Рисунок 1
На рисунке 2 приведено примерное расположение кривых зависимости напряжения
от деформации металлической и композитной арматуры (1).
Рисунок 2
Описание характерных точек диаграммы
σп- Наибольшее напряжение, до которого материал следует закону Гука, называется пределом пропорциональности. Предел пропорциональности зависит от условно принятой степени приближения, с которой начальный участок диаграммы можно рассматривать как прямую.
Упругие свойства материала сохраняются до напряжения, называемого пределом упругости σу, т.е это наибольшее напряжение, до которого материал не получает остаточных деформаций.
σт- предел текучести.
Под пределом текучести понимается то напряжение, при котором происходит рост деформации без заметного увеличения нагрузки. В тех случаях, когда на диаграмме отсутствует явно выраженная площадка текучести, за предел текучести условно принимается величина напряжения, при котором остаточная деформация составляет 0,2%.
Отношение максимальной силы, которую способен выдержать образец, к его начальной площади поперечного сечения носит название предела прочности или временного сопротивления. Предел прочности также является условной величиной.
Единица измерения предела текучести и предела прочности — паскаль Па. Более удобно предел текучести и предел прочности измерять в мегапаскалях МПа.
Анализ графика:
- при малых нагрузках композитная арматура тянется лучше, чем металлическая.
- до того как в металле перестает действовать закон Гука, обе кривые почти прямолинейны.
- после того как метал начинает «течь», композитная арматура продолжает работать как раньше.
- после того как закон Гука перестал работать в композитной арматуре, стальная давно уже лопнула.
- композитная арматура почти не течет, а сразу лопается, это видно, когда косая прямая (1) очень быстро переходит в горизонтальную и прерывается.
- из графика видно, что композитная арматура выдержит намного большую нагрузку, чем металлическая.
- металлическая арматура вытянется и лопнет, когда при такой же нагрузке, композитная ведет себя намного лучше, так как график не меняет своего направления.
Источник
Внутренние усилия при растяжении-сжатии.
Осевое (центральное) растяжение или сжатие прямого бруса вызывается внешними силами, вектор равнодействующей которых совпадает с осью бруса. При растяжении или сжатии в поперечных сечениях бруса возникают только продольные силы N. Продольная сила N в некотором сечении равна алгебраической сумме проекции на ось стержня всех внешних сил, действующих по одну сторону от рассматриваемого сечения. По правилу знаков продольной силы N принято считать, что от растягивающих внешних нагрузок возникают положительные продольные силы N, а от сжимающих — продольные силы N отрицательны (рис. 5).
Чтобы выявить участки стержня или его сечения, где продольная сила имеет наибольшее значение, строят эпюру продольных сил, применяя метод сечений, подробно рассмотренный в статье:
Анализ внутренних силовых факторов в статистически определимых системах
Ещё настоятельно рекомендую взглянуть на статью:
Расчёт статистически определимого бруса
Если разберёте теорию в данной статье и задачи по ссылкам, то станете гуру в теме «Растяжение-сжатие» =)
Напряжения при растяжении-сжатии.
Определенная методом сечений продольная сила N, является равнодействующей внутренних усилий распределенных по поперечному сечению стержня (рис. 2, б). Исходя из определения напряжений, согласно выражению (1), можно записать для продольной силы:
где σ — нормальное напряжение в произвольной точке поперечного сечения стержня.
Чтобы определить нормальные напряжения в любой точке бруса необходимо знать закон их распределения по поперечному сечению бруса. Экспериментальные исследования показывают: если нанести на поверхность стержня ряд взаимно перпендикулярных линий, то после приложения внешней растягивающей нагрузки поперечные линии не искривляются и остаются параллельными друг другу (рис.6, а). Об этом явлении говорит гипотеза плоских сечений (гипотеза Бернулли): сечения, плоские до деформации, остаются плоскими и после деформации.
Так как все продольные волокна стержня деформируются одинаково, то и напряжения в поперечном сечении одинаковы, а эпюра напряжений σ по высоте поперечного сечения стержня выглядит, как показано на рис.6, б. Видно, что напряжения равномерно распределены по поперечному сечению стержня, т.е. во всех точках сечения σ = const. Выражение для определения величины напряжения имеет вид:
Таким образом, нормальные напряжения, возникающие в поперечных сечениях растянутого или сжатого бруса, равны отношению продольной силы к площади его поперечного сечения. Нормальные напряжения принято считать положительными при растяжении и отрицательными при сжатии.
Деформации при растяжении-сжатии.
Рассмотрим деформации, возникающие при растяжении (сжатии) стержня (рис.6, а). Под действием силы F брус удлиняется на некоторую величину Δl называемую абсолютным удлинением, или абсолютной продольной деформацией, которая численно равна разности длины бруса после деформации l1 и его длины до деформации l
Отношение абсолютной продольной деформации бруса Δl к его первоначальной длине l называют относительным удлинением, или относительной продольной деформацией:
При растяжении продольная деформация положительна, а при сжатии – отрицательна. Для большинства конструкционных материалов на стадии упругой деформации выполняется закон Гука (4), устанавливающий линейную зависимость между напряжениями и деформациями:
где модуль продольной упругости Е, называемый еще модулем упругости первого рода является коэффициентом пропорциональности, между напряжениями и деформациями. Он характеризует жесткость материала при растяжении или сжатии (табл. 1).
Таблица 1
Модуль продольной упругости для различных материалов
Абсолютная поперечная деформация бруса равна разности размеров поперечного сечения после и до деформации:
Соответственно, относительную поперечную деформацию определяют по формуле:
При растяжении размеры поперечного сечения бруса уменьшаются, и ε’ имеет отрицательное значение. Опытом установлено, что в пределах действия закона Гука при растяжении бруса поперечная деформация прямо пропорциональна продольной. Отношение поперечной деформации ε’ к продольной деформации ε называется коэффициентом поперечной деформации, или коэффициентом Пуассона μ:
Экспериментально установлено, что на упругой стадии нагружения любого материала значение μ = const и для различных материалов значения коэффициента Пуассона находятся в пределах от 0 до 0,5 (табл. 2).
Таблица 2
Коэффициент Пуассона.
Абсолютное удлинение стержня Δl прямо пропорционально продольной силе N:
Данной формулой можно пользоваться для вычисления абсолютного удлинения участка стержня длиной l при условии, что в пределах этого участка значение продольной силы постоянно. В случае, когда продольная сила N изменяется в пределах участка стержня, Δl определяют интегрированием в пределах этого участка:
Произведение (Е·А) называют жесткостью сечения стержня при растяжении (сжатии).
Механические свойства материалов.
Основными механическими свойствами материалов при их деформации являются прочность, пластичность, хрупкость, упругость и твердость.
Прочность — способность материала сопротивляться воздействию внешних сил, не разрушаясь и без появления остаточных деформаций.
Пластичность – свойство материала выдерживать без разрушения большие остаточные деформации. Неисчезающие после снятия внешних нагрузок деформации называются пластическими.
Хрупкость – свойство материала разрушаться при очень малых остаточных деформациях (например, чугун, бетон, стекло).
Идеальная упругость – свойство материала (тела) полностью восстанавливать свою форму и размеры после устранения причин, вызвавших деформацию.
Твердость – свойство материала сопротивляться проникновению в него других тел.
Рассмотрим диаграмму растяжения стержня из малоуглеродистой стали. Пусть круглый стержень длинной l0 и начальным постоянным поперечным сечением площади A0 статически растягивается с обоих торцов силой F.
Диаграмма сжатия стержня имеет вид (рис. 10, а)
где Δl = l — l0 абсолютное удлинение стержня; ε = Δl / l0 — относительное продольное удлинение стержня; σ = F / A0 — нормальное напряжение; E — модуль Юнга; σп — предел пропорциональности; σуп — предел упругости; σт — предел текучести; σв — предел прочности (временное сопротивление); εост — остаточная деформация после снятия внешних нагрузок. Для материалов, не имеющих ярко выраженную площадку текучести, вводят условный предел текучести σ0,2 — напряжение, при котором достигается 0,2% остаточной деформации. При достижении предела прочности в центре стержня возникает локальное утончение его диаметра («шейка»). Дальнейшее абсолютное удлинение стержня идет в зоне шейки ( зона местной текучести). При достижении напряжением предела текучести σт глянцевая поверхность стержня становится немного матовой – на его поверхности появляются микротрещины (линии Людерса-Чернова), направленные под углом 45° к оси стержня.
Расчеты на прочность и жесткость при растяжении и сжатии.
Опасным сечением при растяжении и сжатии называется поперечное сечение бруса, в котором возникает максимальное нормальное напряжение. Допускаемые напряжения вычисляются по формуле:
где σпред — предельное напряжение (σпред = σт — для пластических материалов и σпред = σв — для хрупких материалов); [n] — коэффициент запаса прочности. Для пластических материалов [n] = [nт] = 1,2 … 2,5; для хрупких материалов [n] = [nв] = 2 … 5, а для древесины [n] = 8 ÷ 12.
Расчеты на прочность при растяжении и сжатии.
Целью расчета любой конструкции является использование полученных результатов для оценки пригодности этой конструкции к эксплуатации при минимальном расходе материала, что находит отражение в методах расчета на прочность и жесткость.
Условие прочности стержня при его растяжении (сжатии):
При проектном расчете определяется площадь опасного сечения стержня:
При определении допускаемой нагрузки рассчитывается допускаемая нормальная сила:
Расчет на жесткость при растяжении и сжатии.
Работоспособность стержня определяется его предельной деформацией [ l ]. Абсолютное удлинение стержня должно удовлетворять условию:
Часто дополнительно делают расчет на жесткость отдельных участков стержня.
Следующая важная статья теории:
Изгиб балки
Источник