Расчетное сопротивление металла растяжению вст3кп2

Цитата:

Сообщение от Axe-d

В каждом из упомянутых документов кочует одна и та же минимальная глубина заделки для каждого типа болта. Между тем, в пособии к СНиП 2.09.03 отдельно указано, что Н принята из условия Rba=145МПа. Если в других документах сопротивление болтов принято большим, то, получается, и заделка должна быть больше?

Если смотреть «ПОСОБИЕ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ФУНДАМЕНТОВ НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ ПОД КОЛОННЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (к СНиП 2.03.01-84
и СНиП 2.02.01-83)» :
«3.12. Минимальную глубину заделки болтов в бетон Н для бетона класса В 12,5 и стали марки Вст3кп2 следует принимать по табл. 1.

Для других марок сталей болтов или классов бетона глубину заделки болтов Н’ следует определять по формуле

Н’ больше или равно произведению Н m1 m2 , (85)

где m1 — отношение расчетного сопротивления растяжению бетона класса В 12,5 к расчетному сопротивлению бетона принятого класса;

m2 — отношение расчетного сопротивления растяжению металла болтов принятой марки стали к расчетному сопротивлению стали марки Вст3кп2.

Для болтов диаметром 24 мм и более, устанавливаемых в скважинах готовых фундаментов, коэффициент m1 следует принимать равным 1.»

То же самое написано в «Пособии по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования (к СНиП 2.09.03-85)»:
«3.20. Минимальную глубину заделки болтов из стали марки ВСт3кп2 в фундаменте (размер Н) для бетона класса В12,5 следует принимать по табл. 4.

При других марках сталей болтов или другом классе бетона глубину заделки Но следует определять по формуле

Но больше или равно произведению Н т1 т2, (19)

где т1 — отношение расчетного сопротивления растяжению бетона класса В12,5 к расчетному сопротивлению бетона принятого класса; т2 — отношение расчетного сопротивления растяжению металла болтов принятой марки стали к расчетному сопротивлению растяжению стали марки ВСт3кп2.

Для болтов диаметром 24 мм и более, устанавливаемых в скважинах готовых фундаментов, коэффициент т1 следует принимать равным единице.»

Ну и ясно написано в СП 43.13330.2012, СНиП 2.09.03-85 Актуализированная редакция «Сооружения промышленных предприятий» :

«Г.18. Минимальную глубину заделки болтов в бетон H для бетона класса В12,5 и стали марки ВСт3кп2 следует принимать по таблице Г.1.

При других марках стали болтов или другом классе бетона по прочности на сжатие минимальную глубину заделки H0 следует определять по формуле

Н0 = Н · m1 · т2, (Г.10)

где т1 — отношение расчетного сопротивления растяжению бетона класса В12,5 к расчетному сопротивлению бетона принятого класса. Для болтов диаметром 24 мм и более, устанавливаемых в скважины готовых фундаментов, коэффициент m1 следует принимать равным 1;

т2 — отношение расчетного сопротивления растяжению металла болтов принятой марки стали к расчетному сопротивлению стали марки ВСт3кп2.»

Таким образом — глубина заделки болта прежде всего зависит от его конструкции, а кроме этого — от класса бетона фундамента и марки стали самого болта. При прочих равных условиях — увеличение глубины заделки прямо пропорционально росту расчетного сопротивления растяжению стали болта.

Должен отметить, что в СП 43.13330.2012 таблица Г.1 полностью скопирована с таблицы 4 из «Пособия по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования (к СНиП 2.09.03-85)», разумеется скопированы все глубины заделок для анкерных болтов. При этом в СП 43.13330.2012 в п. Г.18 сказано, что надо вводить поправки в значение глубины заделки и в том числе — сравнивать расчетное сопротивление растяжению стали проектируемых болтов с соответствующей характеристикой для стали ВСт3кп2. Но в «Пособии по проектированию анкерных болтов …» эта характеристика равна 145 МПа, в СНиП II-23-81 она уже равна 185 МПа (см. таблицу 60), а в СП 16.13330.2011 (актуализированный СНиП II-23-81 ) в таблице Г.7 для фундаментных болтов сталь ВСт3кп2 не значится вовсе. И с чем же сравнивать теперь характеристики стали болтов совершенно не понятно.
Остается только применять старое «Пособие по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования (к СНиП 2.09.03-85)» вот так как оно есть — т.е. ничего в нем не меняя, ни одной цифры. А характеристики стали проектируемых болтов сравнивать все таки с характеристиками стали ВСт3кп2, принятыми по этому Пособию, т.е. со значением 145 МПа. И исходя в том числе и из этого — определять глубину заделки болтов.

Источник

Таблица 58*

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов

Напряженное	Условное	Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), болтов класса
состояние	обозначение	4.6	4.8	5.6	5.8	6.6	8.8	10.9
Срез	Rbs	150 (1500)	160 (1600)	190 (1900)	200 (2000)	230 (2300)	320 (3200)	400 (4000)
Растяжение	Rbt	170 (1700)	160 (1600)	210 (2100)	200 (2000)	250 (2500)	400 (4000)	500 (5000)
Примечание. В таблице указаны значения расчетных сопротивлений для одноболтовых соединений, вычисленные по формулам разд. 3 настоящих норм с округлением до 5 МПа (50 кгс/см2).

Таблица 59*

Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами.

Временное сопротивление стали соединяемых элементов,	Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), смятию элементов, соединяемых болтами
МПа (кгс/см2)	класса точности А	классов точности В и С, высокопрочных без регулируемого натяжения
360 (37) 365 (37) 370 (38) 380 (39) 390 (40) 400 (41) 430 (44) 440 (45) 450 (46) 460 (47) 470 (48) 480 (49) 490 (50) 500 (51) 510 (52) 520 (53) 530 (54) 540 (55) 570 (58) 590 (60)	475 (4800) 485 (4900) 495 (5100) 515 (5300) 535 (5500) 560 (5750) 625 (6400) 650 (6650) 675 (6900) 695 (7150) 720 (7350) 745 (7600) 770 (7850) 795 (8150) 825 (8400) 850 (8650) 875 (8950) 905 (9200) 990 (10 050) 1045 (10 600)	430 (4350) 440 (4450) 450 (4600) 465 (4800) 485 (5000) 505 (5200) 565 (5800) 585 (6000) 605 (6200) 625 (6400) 645 (6600) 670 (6850) 690 (7050) 710 (7250) 735 (7500) 760 (7750) 780 (7950) 805 (8200) 880 (8950) 930 (9450)
Примечание. Значения расчетных сопротивлений получены по формулам разд. 3 настоящих норм с округлением до 5 МПа (50 кгс/см2).

Таблица 60*

Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов.

Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2),

болтов из стали марок

Диаметр болтов, мм

ВСт3кп2 по ГОСТ 380–71** (с 1990 г. ГОСТ 535–88)

09Г2С по

ГОСТ 19281–73*

10Г2С1 по

ГОСТ 19281–73*

12, 16, 20

24, 30

36, 42, 48, 56

64, 72, 80

90, 100

110, 125, 140

185 (1900)

235 (2400)

230 (2350)

225 (2300)

220 (2250)

215 (2200)

240 (2450)

235 (2400)

225 (2300)

215 (2200)

–

Примечание. Значения расчетных сопротивлений получены по формулам разд. 3 настоящих норм с округлением до 5 МПа (50 кгс/см2).

Таблица 61*

Механические свойства высокопрочных болтов по ГОСТ 22356-77*

Номинальный диаметр резьбы d, мм	Марка стали по ГОСТ 4543–71*	Наименьшее сопротивление Rbun, Н/мм2 (кгс/мм2)
От 16 до 27	40Х “селект”	1100 (110)
30Х3МФ, 30Х2НМФА	1350 (135)
30	40Х “селект”	950 (95)
30Х3МФ, 35Х2АФ	1200 (120)
36	40Х “селект”	750 (75)
30Х3МФ	1100 (110)
42	40Х “селект”	650 (65)
30Х3МФ	1100 (110)
48	40Х “селект”	600 (60)
30Х3МФ	900 (90)

Таблица 62*

Площади сечения болтов согласно СТ СЭВ 180-75, СТ СЭВ 181-75 и СТ СЭВ 182-75

d, мм

18*

22*

27*

Ab, см2

Abn, см2

2,01

1,57

2,54

1,92

3,14

2,45

3,80

3,03

4,52

3,52

5,72

4,59

7,06

5,60

10,17

8,16

13,85

11,20

18,09

14,72

* Болты указанных диаметров применять не рекомендуется.

Приложение 3

Физические характеристики материалов

Таблица 63

Физические характеристики материалов для стальных конструкций

Характеристика

Значения

Плотность r, кг/м3:

проката и стальных отливок

отливок из чугуна

Коэффициент линейного расширения a, ° С–1

Модуль упругости Е, МПа (кгс/см2):

прокатной стали и стальных отливок

отливок из чугуна марок:

СЧ15

СЧ20, СЧ25, СЧ30

пучков и прядей параллельных проволок

канатов стальных:

спиральных и закрытых несущих

двойной свивки

двойной свивки с неметаллическим сердечником

Модуль сдвига прокатной стали и стальных отливок G, МПа (кгс/см2)

Коэффициент поперечной деформации (Пуассона) n

7850

7200

0,12×10–4

2,06×105 (2,1×106)

0,83×105 (0,85×106)

0,98×105 (1,0×106)

1,96×105 (2,0×106)

1,67×105 (1,7×106)

1,47×105 (1,5×106)

1,27×105 (1,3×106)

0,78×105 (0,81×106)

0,3

Примечание. Значения модуля упругости даны для канатов, предварительно вытянутых усилием не менее 60 % разрывного усилия для каната в целом.

Таблица 64

Физические характеристики проводов и проволоки

Наименование материалов	Марка и номинальное сечение, мм2	Модуль упругости Е, МПа (кгс/см2)	Коэффициент линейного расширения a, ° С–1
Алюминиевые провода по ГОСТ 839–80*Е	А, АКП; 16–800	0,630×105 (0,642×106)	0,23×10–4
Медные провода по ГОСТ 839–80*Е	М; 4–800	1,300×105 (1,326×106)	0,17×10–4
Сталеалюминевые провода по ГОСТ 839–80*Е при отношении площадей алюминия к стали, равном:	АС, АСК; АСКП, АСКС
6–6,25	10 и более	0,825×105 (0,841×106)	0,192×10–4
0,65	95	1,460×105 (1,489×106)	0,139×10–4
4,29–4,39	120 и более	0,890×105 (0,907×106)	0,183×10–4
7,71–8,04	150 и более	0,770×105 (0,785×106)	0,198×10–4
1,46	185 и более	1,140×105 (1,163×106)	0,155×10–4
12,22	330	0,665×105 (0,678×106)	0,212×10–4
18,2–18,5	400 и 500	0,665×105 (0,678×106)	0,212×10–4
Биметаллическая сталемедная проволока по ГОСТ 3822–79* диаметром, мм:	БСМ 1
1,6–4	2,0–12,5	1,870×105 (1,906×106)	0,127×10–4
6	28,2	1,900×105 (1,937×106)	0,124×10–4
Примечание. Значение массы проводов и проволоки следует принимать по ГОСТ 839–80Е и ГОСТ 3822–79.

Приложение 4*

Коэффициенты условий работы для растянутого одиночного уголка, прикрепляемого одной полкой болтами

Коэффициент условий работы gс при расчете на прочность сечений по формуле (6) в местах крепления элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, поставленными в один ряд, при расстояниях вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия a ³ 1,5d и между центрами отверстий b ³ 2d (здесь d – диаметр отверстия для болта) с пределом текучести до 380 МПа (3900 кгс/см2) следует определять по формуле

, (164)*

где An – площадь сечения уголка нетто;

An1 – площадь части сечения прикрепляемой полки уголка между краем отверстия и пером;

a1 и a2– коэффициенты, определяемые по табл. 65 при расстояниях от оси установки болтов до обушка уголка не менее 0,5b и до пера не менее 1,2d (здесь b – ширина полки уголка, d – диаметр отверстия для болта).

Таблица 65

Коэффициентыa1 и a2

Коэффициент

Значения a1 и a2 при количестве болтов в ряду

1,82

0,195

1,49

0,37

1,20

0,48

0,87

0,61

При вычислении значений An, An1 и d следует учитывать положительный допуск на диаметр отверстия d.

Для одноболтовых соединений при расстоянии вдоль усилия от края элемента до центра болта 2d ³ a ³ 1,35d коэффициент условий работы gс в формуле (6) следует определять по формуле

, (165)

где b = 1 при a = 2d; b = 0,85 при a = 1,5d и b = 0,65 при а = 1,35d.

Коэффициенты условий работы gс установленные в настоящем приложении и в поз. 5 табл. 6*, одновременно не учитываются.

Приложение 5

Коэффициенты для расчета на прочность элементов стальных конструкций с учетом развития пластических деформаций

Таблица 66

Коэффициенты c(cx), cy, n

Тип сечения	Схема сечения		Значения коэффициентов
c(cx)	cy	n при My = 0*
1		0,25 0,5 1,0 2,0	1,19 1,12 1,07 1,04	1,47	1,5
2		0,5 1,0 2,0	1,40 1,28 1,18	1,47	2,0
3		0,25 0,5 1,0 2,0	1,19 1,12 1,07 1,04	1,07 1,12 1,19 1,26	1,5
4		0,5 1,0 2,0	1,40 1,28 1,18	1,12 1,20 1,31	2,0
5		–	1,47	1,47	а) 2,0 б) 3,0
6		0,25 0,5 1,0 2,0	1,47	1,04 1,07 1,12 1,19	3,0
7		–	1,26	1,26	1,5
8		–	1,60	1,47	а) 3,0 б) 1,0
9		0,5 1,0 2,0	1,60	1,07 1,12 1,19	а) 3,0 б) 1,0
* При My ¹ 0 n = 1,5, за исключением сечения типа 5,а, для которого n = 2 и типа 5,б, для которого n = 3. Примечание. При определении коэффициентов для промежуточных значений Af /Aw допускается линейная интерполяция.

Приложение 6

Коэффициенты для расчета на устойчивость центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов

Определение коэффициентов расчетной длины колонн

Одноступенчатые колонны

Коэффициенты расчетной длины m1 для нижнего участка одноступенчатой колонны следует принимать в зависимости от отношения и величины (где J1, J2, l1, l2– моменты инерции сечений и длины соответственно нижнего и верхнего участков колонны (рис. 24) и):

Рис. 24. Схема одноступенчатой колонны

при верхнем конце, свободном от всяких закреплений, – по табл. 67;

при верхнем конце, закрепленном от поворота, и при возможности его свободного смещения– по табл. 68.

Таблица 67

Коэффициенты расчетной длины m1 для одноступенчатых колонн с верхним свободным концом

Источник

Таблица 51, б

Марки стали, заменяемые сталями по ГОСТ 27772-88

Стали по ГОСТ 27772-88	Заменяемая марка стали	ГОСТ или ТУ
С235	ВСт3кп2 ВСт3кп2-1 18кп	ГОСТ 380–71** ТУ 14-1-3023–80 ГОСТ 23570–79
С245	ВСт3пс6 (листовой прокат толщиной до 20 мм, фасонный – до 30 мм) ВСт3пс6-1 18пс	ГОСТ 380–71** ТУ 14-1-3023–80 ГОСТ 23570–79
С255	ВСт3сп5, ВСт3Гпс5, ВСт3пс6 (листовой прокат толщиной св. 20 до 40 мм, фасонный – св. 30 мм), ВСт3сп5-1, ВСт3Гпс5-1, 18сп, 18Гпс, 18Гсп	ГОСТ 380–71** ТУ 14-1-3023–80 ГОСТ 23570–79
С275	ВСт3пс6-2	ТУ 14-1-3023–80
С285	ВСт3сп5-2, ВСт3Гпс5-2	ТУ 14-1-3023–80
С345, С345Т	09Г2	ГОСТ 19281–73, ГОСТ 19282-73
09Г2С, 14Г2 (листовой, фасонный прокат толщиной до 20 мм), 15ХСНД (листовой прокат толщиной до 10 мм, фасонный – до 20 мм)	ГОСТ 19282-73*
12Г2С гр. 1	ТУ 14-1-4323–88
09Г2 гр. 1, 09Г2 гр. 2, 09Г2С гр. 1, 14Г2 гр. 1 (фасонный – до 20 мм)	ТУ 14-1-3023–80
390	ТУ 14-15-146–85
ВСтТпс	ГОСТ 14637–79*
С345К	10ХНДП	ГОСТ 19281–73, ГОСТ 19282-73, ТУ 14-1-1217–75
С375, С375Т	09Г2С гр. 2	ТУ 14-1-3023–80
12Г2С гр. 2	ТУ 14-1-4323–88
14Г2 гр. 1 (фасонный прокат толщиной св. 20 мм), 14Г2 гр. 2 (фасонный прокат толщиной до 20 мм)	ТУ 14-1-3023–80
14Г2 (фасонный и листовой прокат толщиной св. 20 мм), 10Г2С1, 15ХСНД (фасонный прокат толщиной св. 20 мм, листовой – св. 10 мм), 10ХСНД (фасонный прокат без ограничения толщины, листовой – толщиной до 10 мм)	ГОСТ 19281–73, ГОСТ 19282-73
С390, С390Т	14Г2АФ, 10Г2С1 термоупрочненная, 10ХСНД (листовой прокат толщиной св. 10 мм	ГОСТ 19282-73*
С390К	15Г2АФДпс	ГОСТ 19282-73*
С440	16Г2АФ, 18Г2АФпс, 15Г2СФ термоупрочненная	ГОСТ 19282-73*
С590	12Г2СМФ	ТУ 14-1-1308–75
С590К	12ГН2МФАЮ	ТУ 14-1-1772–76
Примечания: 1. Стали С345 и С375 категорий 1, 2, 3, 4 по ГОСТ 27772-88 заменяют стали категорий соответственно 6, 7 и 9, 12, 13 и 15 по ГОСТ 19281–73* и ГОСТ 19282-73. 2. Стали С345К, С390, С390К, С440, С590, С590К по ГОСТ 27772-88 заменяют соответствующие марки стали категорий 1–15 по ГОСТ 19281–73 и ГОСТ 19282-73*, указанные в настоящей таблице. 3. Замена сталей по ГОСТ 27772-88 сталями, поставляемыми по другим государственным общесоюзным стандартам и техническим условиям, не предусмотрена.

Таблица 52*

Расчетные сопротивления проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах, диаметральному сжатию катков

Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2)

Временное

сопротивление

смятию

диаметральному

сжатию катков

проката,

МПа

(кгс/см2)

торцевой поверхности (при наличии пригонки)

местному в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании

(при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)

360 (37)

365 (37)

370 (38)

380 (39)

390 (40)

400 (41)

430 (44)

440 (45)

450 (46)

460 (47)

470 (48)

480 (49)

490 (50)

500 (51)

510 (52)

520 (53)

530 (54)

540 (55)

570 (58)

590 (60)

635 (65)

327 (3340)

332 (3360)

336 (3460)

346 (3550)

355 (3640)

364 (3720)

391 (4000)

400 (4090)

409 (4180)

418 (4270)

427 (4360)

436 (4450)

445 (4550)

455 (4640)

464 (4730)

473 (4820)

482 (4910)

504 (5130)

522 (5310)

578 (5870)

164 (1660)

166 (1680)

168 (1730)

173 (1780)

178 (1820)

182 (1860)

196 (2000)

200 (2050)

205 (2090)

209 (2140)

214 (2180)

218 (2230)

223 (2280)

228 (2320)

232 (2370)

237 (2410)

241 (2460)

252 (2570)

261 (2660)

289 (2940)

8 (80)

9 (90)

10 (100)

11 (110)

12 (120)

13 (130)

14 (140)

Примечание. Значения расчетных сопротивлений получены по формулам разд. 3 настоящих норм при gm = 1,1.

Таблица 53

Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали

Напряженное состояние	Условное обозна-	Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), отливок из углеродистой стали марок
чение	15Л	25Л	35Л	45Л
Растяжение, сжатие и изгиб	Ru	150 (1500)	180 (1800)	210 (2100)	250 (2500)
Сдвиг	Rs	90 (900)	110 (1100)	130 (1300)	150 (1500)
Смятие торцевое поверхности (при наличии пригонки)	Rp	230 (2300)	270 (2700)	320 (3200)	370 (3700)
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании	Rlp	110 (1100)	130 (1300)	160 (1600)	180 (1800
Диаметральное сжатие катков при свободном касании (в конструкциях с ограниченной подвижностью)	Rcd	6 (60)	7 (70)	8 (80)	10 (100)

Таблица 54

Расчетные сопротивления отливок из серого чугуна

Напряженное состояние	Условное обозначе	Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), отливок из серого чугуна марок
ние	СЧ15	СЧ20	СЧ25	СЧ30
Растяжение центральное и при изгибе	Rt	55 (550)	65 (650)	85 (850)	100 (1000)
Сжатие центральное и при изгибе	Rc	160 (1600)	200 (2000)	230 (2300)	250 (2500)
Сдвиг	Rs	40 (400)	50 (500)	65 (650)	75 (750)
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)	Rp	240 (2400)	300 (3000)	340 (3400)	370 (3700)

Приложение 2

Материалы для соединений стальных конструкций и их расчетные сопротивления

Таблица 55*

Материалы для сварки, соответствующие стали

Материалы для сварки
Группы конструкций в климатических районах	Стали	под флюсом		в углекислом газе (по ГОСТ 8050–85 или в его смеси с аргоном (по ГОСТ 10157–79*)		покрытыми электродами
Марки				типов по
флюсов (по ГОСТ 9087–81*)	сварочной проволоки (по ГОСТ 2246–70*)			ГОСТ 9467-75*
2, 3 и 4 – во всех районах, кроме I1, I2, II2 и II3	С235, С245, С255, С275, С285, 20, ВСт3кп, ВСт3пс, ВСт3сп	АН-348-А, АН-60	Св-08А, Св-08ГА		Э42, Э46
С345, С345Т, С375, С375Т, С390, С390Т, С390К, С440, 16Г2АФ, 09Г2С	АН-47, АН-43, АН-17-М, АН-348-А1	Св-10НМА Св-10Г22, Св-08ГА2, Св-10ГА2		Св-08Г2С	Э50
С345К	АН-348-А	Св-08Х1ДЮ		Св-08ХГ2СДЮ	Э50А3
1 – во всех районах; 2, 3 и 4 – в районах I1, I2, II2 и II3	С235, С245, С255, С275, С285, 20, ВСт3кп, ВСт3пс, ВСт3сп	АН-348-А	Св-08А Св-08ГА		Э42А, Э46А
С345, С345Т, С375 С375Т, 09Г2С	АН-47, АН-43, АН-348-А1	Св-10НМА, Св-10Г22, Св-08ГА2, Св-10ГА2		Св-08Г2С	Э50А
С390, С390Т, С390К С440, 16Г2АФ	АН-47, АН-17-М, АН-348-А1	Св-10НМА, Св-10Г22, Св-08ГА2, Св-10ГА2		Э50А
С345К	АН-348-А	Св-08Х1ДЮ		Св-08ХГ2СДЮ	Э50А3
С590, С590К, С590КШ	АН-17-М	Св-08ХН2ГМЮ Св-10НМА		Св-10ХГ2СМА, Св-08ХГСМА, Св-08Г2С	Э60, Э70
1. Применение флюса АН-348-А требует проведения дополнительного контроля механических свойств металла шва при сварке соединений элементов всех толщин для конструкции в климатических районах I1, I2, II2 и II3 и толщин свыше 32 мм – в остальных климатических районах. 2. Не применять в сочетании с флюсом АН-43. 3. Применять только электроды марок 03С-18 и КД-11. Примечания: 1. Проволока марки Св-08Х1ДЮ поставляется по ТУ 14-1-1148–75, марки Св-08ХГ2СДЮ – по ТУ 14-1-3665–84. 2. При соответствующем технико-экономическом обосновании для сварки конструкций разрешается использовать сварочные материалы (проволоки, флюсы, защитные газы), не указанные в настоящей таблице. При этом механические свойства металла шва, выполняемого с их применением, должны быть не ниже свойств, обеспечиваемых применением материалов согласно настоящей таблице.

Таблица 56

Нормативные и расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами

Сварочные материалы		Rwun, МПа	Rwf, МПа
тип электрода (по ГОСТ 9467-75)	марка проволоки	(кгс/см2)	(кгс/см2)
Э42, Э42А Э46, Э46А Э50, Э50А	Св-08, Св-08А Св-08ГА Св-10ГА, Св-08Г2С, Св-08Г2СЦ, ПП-АН8, ПП-АН3	410 (4200) 450 (4600) 490 (5000)	180 (1850) 200 (2050) 215 (2200)
Э60	Св-08Г2С, Св-08Г2СЦ, Св-10НМА, Св-10Г2	590 (6000)	240 (2450)
Э70	Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ	685 (7000)	280 (2850)
Э85	–	835 (8500)	340 (3450)
* Только для швов с катетом kf £ 8 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 МПа (4500 кгс/см2) и более.

Таблица 57*

Требования к болтам при различных условиях их применения

Условия применения		Технологические требования по ГОСТ 1759.4–87
климатический район	условия работы болтов	класс точности (табл. 1)	дополнительные виды испытаний (табл. 10)	марки стали болтов
В конструкциях, не рассчитываемых на выносливость
Все районы, кроме I1, I2, II2 и II3**	Растяжение или срез	4.6; 5.6 4.8; 5.8 6.6 8.8 10.9	Поз. 1 То же То же – –	По табл. 1 То же 35 35Х; 38ХА 40Х
I1, I2, II2 и II3	Растяжение или срез	4.6; 5.6 4.8; 5.8 8.8	Поз. 1 и 4 Поз. 1 Поз. 3 и 7	По табл. 1 То же 35Х; 38ХА
Срез	4.8; 5.8 8.8 10.9	Поз.1 – –	По табл. 1 35Х; 38ХА 40Х
В конструкциях, не рассчитываемых на выносливость
Все районы, кроме I1, I2, II2 и II3**	Растяжение или срез	4.6; 5.6 6.6 8.8	Поз. 1 и 4 То же –	По табл. 1 35 35Х; 38ХА
Срез	4.8; 5.8	Поз.1	По табл. 1
I2, II2 и II3	Растяжение или срез	4.6; 5.6 8.8	Поз. 1 и 4 Поз. 3 и 7	По табл. 1 35Х; 38ХА
Срез	4.8; 5.8 8.8	Поз.1 –	По табл. 1 35Х; 38ХА
I1	Растяжение или срез	8.8	Поз. 3 и 7	35Х; 38ХА
Срез	4.6; 5.6 4.8; 5.8 8.8	Поз. 1 и 4 Поз.1 –	По табл. 1 То же 35Х; 38ХА
* Требуется дополнительный последующий отпуск при t = 650°С ** А также для конструкций, возводимых в климатических районах I1, I2, II2 и II3, но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях. Примечания: 1. Во всех климатических районах, кроме I1, I2, II2 и II3 в нерасчетных соединениях допускается применять болты с подголовком класса точности С и В по ГОСТ 15590–70* и ГОСТ 7795–70 без дополнительных видов испытаний, предусмотренных в настоящей таблице. 2. При заказе болтов классов прочности 6.6; 8.8; 10.9 по ГОСТ 1759.4–87* следует указывать марки стали. 3. При заказе болтов классов прочности 4.8 и 5.8 необходимо указывать, что применение автоматной стали не допускается. 4. Высокопрочные болты по ГОСТ 22356-77* из стали марки 40Х «селект» без регулируемого натяжения применяются в тех же конструкциях, что и болты класса прочности 10.9.

Источник