Обозначение пружины растяжения по гост

УДК 669.14-272.272:006.354 Группа Г11

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

ПРУЖИНЫ ВИНТОВЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ СЖАТИЯ И РАСТЯЖЕНИЯ ИЗ СТАЛИ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ.

Обозначение параметров, методика определения размеров

Cylindrical helical compression (tension) springs made of round steel.

Design’ lion of parameters, methods for ermination of dimensions

ГОСТ

13765—86

Срок действия c Qt.07,88 до 01.07.98

1. Обозначения параметров пружин, расчетные формулы и значения должны соответствовать указанным в табл. 1 и 2 и на черт. 1—7, основные параметры витков пружин — указанным в ГОСТ 13766-86 —ГОСТ 13776-86.

Таблица 1

Издание официальное

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен без разрешения Госстандарта СССР

Продолжение табл. /

Продолжение табл, 1

Таблица 2

Значения коэффициента расплющивания трехжильного троса

Пружина сжатия

Черт, 1

Пружина растяжения

Черт. 2

Крайний виток пружины сжатия, полностью поджатый, нешлифованный

Черт. 3

Крайний виток пружины сжатия,-полностью поджатый, зашлифованный на 3/4 дуги окружности

Черт. 4

Крайний виток пружины сжатия, поджатый на 72 и зашлифованный на */2 дуги окружности

Крайний виток пружины сжатия, поджатый на 3/4 и зашлифованный на 3/4 дуги окружности

Крайний виток трехжильной пружины сжатия

Черт. 7

(Измененная редакция, Изм. № 1).

2. Для пружин I и II классов, а также в тех случаях, когда под-Жатию подвергают более чем по одному витку с одного или обоих концов пружины, форма опорных витков должна соответствовать указанной на черт. 3 и 4.

Для пружин III класса форма опорных витков должна соответствовать указанной на черт. 5—7.

Примечание. При выборе формы витков по черт. 5 и 6 следует учитывать преимущества меньшей массы и длины пружины в предельно сжатом состоянии;, а также повышенной прочности опорных витков при динамических режимах нагружения.

3. Методика определения размеров пружин

3.1. Исходными величинами для определения размеров пружин являются силы F1 и F2l рабочий ход Л, наибольшая скорость перемещения подвижного конца пружины при нагружении или при разгрузке ушах, выносливость ЛД и наружный диаметр пружины Di (предварительный).

Если задана только одна сила Д, то вместо рабочего хода h для подсчета берут величину рабочей деформации s2, соответствующую заданной силе.

3.2. По величине заданной выносливости N f предварительно определяют принадлежность пружины к соответствующему классу по ГОСТ 13764—86.

3.3. По заданной силе F2 и крайним значениям инерционного зазора б вычисляют по формуле (2) значение силы Д.

3.4. По значению Д, пользуясь табл. 2 ГОСТ 13764—86, предварительно определяют разряд пружины.

3.5. По ГОСТ 13766-86—ГОСТ 13776-86 находят строку- в которой наружный диаметр витка пружины наиболее близок к предварительно заданному значению Д, В этой же строке находят соответствующие значения силы Д и диаметра проволоки d.

3.6. Для пружин из закаливаемых марок сталей максимальное касательное напряжение т3 находят по табл. 2 ГОСТ 13764—86, для пружин из холоднотянутой и термообработанной тз вычисляют с учетом значений временного сопротивления Rm . Для холоднотянутой проволоки Rm определяют по ГОСТ 9389—75, для термообработанной — по ГОСТ 1071—81.

3.7. По полученным значениям Д п тз, а также по заданному значению F2 по формулам 5 и 5а вычисляют критическую скорость vk и отношение vmSLXfvk, подтверждающее или отрицающее принадлежность пружины к предварительно установленному классу.

При несоблюдении условий vmax/v k<zi пружины I и II классов относят к последующему классу или повторяют расчеты, изменив исходные условия. Если невозможно изменение исходных условий, работоспособность обеспечивается комплектом запасных пружин

3.8. По окончательно установленному классу и разряду в соответствующей таблице на параметры витков пружин, помимо ранее найденных величин F3, £>i и d, находят величины щ и s3, после чего остальные размеры пружины и габариты узла вычисляют по соответствующим формулам 6—25.

Дополнительные пояснения и примеры определения размеров пружин приведены в приложениях 1—3 к ГОСТ 13764—86 и в приложении к ГОСТ 13765—86.

Пр имечание. При проверочных расчетах установленные табл. 2 в ГОСТ 13764—86 нормативы допускаемых максимальных напряжений пружин т3 должны совпадать с расчетными в пределах ±10 %.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Справочное

ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАЗМЕРОВ ПРУЖИН

Пример 1.

Пружина сжатия

Дано: Л = 20Н; /72=80Н; h=30 мм; Dx= 10—12 мм; Утах=5 м/с; А^^ЫО7

Пользуясь ГОСТ 13764—86, убеждаемся, что при заданной выносливости пружину следует отнести к 1 классу.

По формуле (2), пользуясь интервалом значений б от 0,05 до 0,25 (формула 1), находим граничные значения силы Е3, а именно:

Ея=

f2

1 —0,05

F2

1 —0,25

“81 ±107 И.

В интервале от 84 до 107 Н в ГОСТ 13766—86 пружин I класса, разряда 1 имеются следующие силы F3: 85; 90; 95; 100 и 106 Н.

Исходя из заданных размеров диаметра и стремления обеспечить наибольшую критическую скорость, останавливаемся на витке со следующими данными (номер позиции 355):

F3=106 Н; d—l ,80 мм; Dx = 12 мм; сх=97,05 Н/мм; $з=1 ,092 мм.

Учитывая, что для пружин I класса норма напряжений т3—0t(3 Rm (ГОСТ 13764—86), находим, что для найденного диаметра проволоки из углеродистой холоднотянутой стали расчетное напряжение Тз^0,3-2100 = 630 Н/мм2.

Принадлежность к I классу проверяем путем определения отношения %аxlvk* Ддя чего предварительно определяем критическую скорость по формуле (5) при 6—0,25.

У 2GplO~3

630-0,25

o5,t

=4,5 м/с,

^шах 6,0

vk ^ 4,5

=1,11>1 .

Полученная величина свидетельствует о наличии соударения витков в данной пружине и, следовательно, требуемая выносливость может быть не обеспечена. Легко убедиться что при меньших значениях силы F$ отношение ищах/’^/г будет еще больше отличаться от единицы и указывать на еще большую интенсивность соударения витков.

Используем пружины II класса. Заданному наружному диаметру и найденным выше силам F$ соответствует виток со следующими данными по ГОСТ 13770—86 (позиция 303):

fз=95 ,0 Н; d— 1,4 мм; £^-=11 ,5 мм; <^=36,58 П/мм; .<>з=2 ,597 мм.

Учитывая норму напряжений для пружин II класса т3 = 0,5 Rm находим Тз=0,5*2300= 1150 Н/мм2.

F2 80

По формуле (2) вычисляем 6 — 1^ ~р- =1—=0,16, и находим v & и

vmaxlvk с помощью которых определяем принадлежность пружин ко II классу,

1150-0,16

— =5,57 м/с,

и

35,1

‘k

5,57

0,8Э< 1.

Полученная величина указывает на отсутствие соударения витков и, следовательно, выбранная пружина удовлетворяет заданным условиям, но так как пружины II класса относятся к разряду ограниченной выносливости, то следует учитывать комплектацию машины запасными пружинами с учетом опытных данных.

Определение остальных размеров производим по формулам табл, 1,

По формуле (6) находим жесткость пружины:

с=

п

80—20

30

=2,0 И/мм.

Число рабочих витков пружины определяем по формуле (7):

п =

л

36,58

с 2,0

Уточненная жесткость имеет значение:

= 18,29^18,5

36,58

п

= Т8″1Г ^1>977~Н/мм.

При полутора нерабочих витков полное число витков находим по муле (8):

п1=п-5^2=18,5+1 ,5=20.

По формуле (9) определяем средний диаметр пружины:

D=I1 ,5—1,40 = 10,1 мм.

фор-

Деформации, длины и шаг пружины вычисляем по формулам, номера которых указаны в скобках:

На этом определение размеров пружины и габарита узла (размер /1) заканчивается.

Следует отметить, что некоторое увеличение выносливости может быть достигнуто при использовании пружины с большей величиной силы чем найденная в настоящем примере. С целью выяснения габаритов, занимаемых такой пружиной, проделаем добавочный анализ:

остановимся, например, на витке со следующими данными по ГОСТ 13770—86 (позиция 313),

F3~6 Н; d—1,4 мм; Пг—10,5 мм с~50,01 Н/мм; s3=2,119 мм .

Находим Тз = 1150 Н/мм2 и производим расчет в той же последовательности:

. F* 80

б=1- ?7=1-Поб-=0’245;

1150-0,245

t’ft= “—35^1- =8,05 м/с

Vk

5,0

8,05

-0,622.

Очевидно, что у этой пружины создается большой запас на несоударяемость витков.

Далее в рассмотренном ранее порядке находим:

п=

50,01

2,0

=25,01^25,0.

Уточненная жесткость

50,01 25, и

2,0 Н/мм

яа=25,0 + 1,5=26,5;

£> = 10,5-1,4=9,1 мм;

20

2~q»» =ю мм;

s2=

= 40 мм;

S-у— 2 Q —53 ММ,

(26,5+1 — 1 ,5) • 1 ,4—36,4 мм; /0 =36,4+53=89,4 мм; ix=83,4-10=79,4 мм; Ja=89,4—43=49,4 мм; /=2,1+1,4=3,5 мм.

Таким образом, устанавливаем, что применение пружины с более высокой силой +3 хотя и привело к большему запасу на несоударяемость витков, но оно сопровождается увеличением габарита узла (размер Л) на 15>3 мм. Можно показать, что если был бы выбран виток с большим диаметром, например, £>i=16 мм (ГОСТ 13770—86, номер позиции 314), то тогда потребовалось бы расширить узел по диаметру, но при этом соответственно уменьшился бы размер и.

Пример 2.

Пружина сжатия

Дано: +1=100 Н; +2 = 250 Н; /а=100 мм; £>i= 154-25 мм; уП1ах=10 м/с.

Независимо от заданной выносливости на основании формулы (5) можно убедиться, что при значениях 6, меньших 0,25 (формула 1) все одножильные пружины, нагружаемые со скоростью ишах более 9,4 м/с, относятся к III классу.

По формуле (2) с учетом диапазона значений б для пружин III класса от 0,1 до 0,4 (формула 1) находим границы сил +3;

+2

1-0,1

+2 250

1—0,4 ” 0,9

253

0,6

=2784-417 Н.

Верхние значения силы +3, как видно из табл. 2 ГОСТ 13764—86 не могут быть получены из числа одножильных конструкций, поэтому, учитывая коэффициенты 6 = 0,154-0,40 (формула 1) для трехжильных пружин, устанавливаем новые пределы +3 по формуле (2):

+3=2944-417 Н.

Для указанного интервала в ГОСТ 13774—86 имеются витки со следующими силами +3: 300; 315; 335; 375 и 400.

Исходя из заданных размеров диаметра и наименьших габаритов узла, предварительно останавливаемся на витке со следующими данными (номер позиции 252):

+З=300 Н; d=1,4 мм; <+=3,10 мм; /+= 17 мм; са=50,93 Н/мм; $3=5,900 мм .

Согласно ГОСТ 13764—86 для пружин III класса т3 = 0,6 Rm. Используя ГОСТ 9389—75 определяем напряжение для найденного диаметра проволоки:

т3=0,6-2300= 1380 МПа.

Принадлежность к классу проверяем путем определения величины отношения VmaxfVh, для чего предварительно находим б и критическую скорость п-о формулам (1), (2) и (5а):

г=1

+2 250

~ F3 ^1— 300 1380-0,167

■~2Д- =7

= 0,167;

м/с;

^max

Vk

10,0

= 7,0

= 1 ,43>1.

Полученное неравенство свидетельствует о наличии соударения витков и о принадлежности пружины к III классу.

Определение остальных параметров производится по формулам табл, 1, По формуле 6 находим жесткость:

с—

250—100

100

= 1,5 Н/мм.

Число рабочих витков пружины вычисляют по формуле (7):

Сл 50,9

п= -Г = 77Г- =33’9я34-°-

Уточненная жесткость имеет значение:

с 50 9

с— == 34’0 =1,49к1,5 Н/мм.

Полное число витков находят по формуле (8):

Пг-и + 1,5=34,0+1,5—35,5 .

По формуле (7а) определяют средний диаметр пружины:

П=Ог—d~l—3,10—13,90 мм.

Деформации, длины и шаг пружины находят по формулам в табл. 1 номера которых указаны в скобках:

Sl = s2=

100

1.5 250

1.5

=66,7 ММ; = 166,7 мм;

Лц =

с

D

i= d

300

1 ,5

13,90

=200 мм

3,10

= 4,5

/3=(rt1+l—0)d1A=( 35,5 + 1) *3,10 -1,021=115 ,5 мм

/0=/3-l-s3=115,5+200=315,5 мм /1 = /0—5^315,5—66,7=248,8 мм /а=/0—sa=315,5—166,7=148,8 мм

<=S3+d1A=5,9+3,10*1,021=9,19 мм.

(И)

(12)

(13)

(10а)

(14а)

(15)

(16)

(17)

(18)

Проанализируем пружины, соответствующие трем ближайшим значениям F3, взятым из ГОСТ 13774—86, на пружины III класса, разряда 1, для рассмотренного случая.

Вычисления, проделанные в аналогичном порядке, показывают, что для трех соседних сил F$ образуется шесть размеров пружин, удовлетворяющих требованиям по величине наружного диаметра.

Сведения о таких пружинах помещены в таблице.

Из данных таблицы следует, что с возрастанием F3 уменьшается отношение umaх/уй и, в частности, может быть устранено соударение витков, но вместе с этим возрастают габариты по размерам U.

С возрастанием диаметров пружин габариты по размерам 1и уменьшаются, однако существенно возрастают объемы пространств, занимаемые пружинами.

Следует отметить, что если бы для рассматриваемого примера, в соответствии с требованиями распространенных классификаций, была бы выбрана пружина I класса, то при одинаковом диаметре гнезда (£>L^18 мм) даже самая экономная из них потребовала бы длину гнезда Л = 546^мм, т. е. в 2,2 раза больше, чем рассмотренная выше. При этом она была бы в 11,5 раза тяжелее и, вследствие малой критической скорости (п* = 0,7 м/с), практически неработоспособной при заданной скорости нагружения 10 м/с.

Пример 3.

Пружина растяжения

Дано: Г=250 Н; F2=800 Н; й=1О0мм; D* = 28-^32 мм; N /? = 1-105

На основании ГОСТ 13764—86 по величине NF устанавливаем, что пружина относится ко II классу. По формуле (2) находим силы F3, соответствующие предельной информации:

F а=

F2

1—0,05

fa

1—0,10

= 842-т-889 Н.

В интервале сил 842-~889 Н в ГОСТ 43770—86 для пружин II класса, разряда 1 (номер позиции 494) имеется виток со следующими параметрами:

Fg=850 Н; Dj=30 мм; d=4,5 мм ^=242,2 Н/мм; ^з= 3,510 мм .

По заданным параметрам с помощью формулы (4) определяем жесткость пружины:

с=

800—250 100

= 5,5 Н/мм.

Число рабочих витков находим по формуле (7):

сх 242,2 с ^ 5,5

44.

Деформации и длины пружины вычисляют по формулам, номера которых указаны в скобках:

Размер 12 с учетом конструкций зацепов определяет длину гнезда для размещения пружины растяжения в узле.

Размер /3 с учетом конструкций зацепов ограничивает деформацию пружины растяжения при заневоливании.

Жесткость

Трехжильные пружины (угол свивки 24°)

Fx F2 Fj^ 30000d>k

C ~ So

So

где k-

H/MM-

1+0,333s

CObp

Полученные значения жесткости должны совпадать с вычисленными величинами по формуле (6).

Полученные значения с напряжений должны совпадать с указанными в ГОСТ 13764—86 для соответствующих .разрядов с отклонениями не более ±10 %,

(Измененная редакция, Изм. № 1).

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1. РАЗРАБОТЧИКИ

Б. А. Станкевич (руководитель темы); О. Н. Магницкий, д-р техн. наук; А. А. Косилов; Б. Н. Крюков; Е. А. Караштин,

канд. техн. наук

2. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 19.12.86 № 4008

3. Срок проверки — 1997 г., периодичность проверки — 10 лет.

4. Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 5616—86

5. ВЗАМЕН ГОСТ 13765—68

6. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

7. Переиздание (май 1991 г.) с Изменением № 1, утвержденным в ноябре 1988г. (ИУС 2—89).