Эквивалентные напряжения растяжения это
Первая теория прочности — теория наибольших нормальных напряжений. Впервые эта теория прочности была предложена Г. Ламе в 1830 г., дальнейшее развитие получила в работах Рэнкина.
По первой теории прочности считают, что в любом сложном напряженном состоянии элемента конструкции предельное состояние достигается тогда, когда наибольшее по величине главное напряжение данного направления достигает опасного значения, т. е. предела прочности о„ — для хрупких материалов или предела текучести от- для пластичных материалов.
Критерий наибольших нормальных напряжений из трех главных напряжений учитывает только одно — наибольшее, полагая, что два других не влияют на прочность.
Условие прочности согласно первой теории прочности следующее:
где [ор] — допускаемое напряжение при растяжении, [ос] — допускаемое напряжение при сжатии.
Согласно первой теории, на прочность влияет лишь одно из главных напряжений, остальные два главных напряжения во внимание не принимаются. Опытная проверка показала неприменимость теории наибольших нормальных напряжений для большинства материалов.
Вторая теория прочности — теория наибольших линейных деформаций. Вторая теория прочности была предложена Сен— Венаном.
Данная теория предполагает, что нарушение прочности в общем случае напряженного состояния наступает тогда, когда наибольшая линейная деформация етах достигает своего максимального значения.
Условие прочности, согласно второй теории прочности, принимает вид
Данная теория получила широкое распространение в XIX — начале XX вв. в силу бурного развития науки и техники и в то же время невозможности проведения опытной проверки. В дальнейшем опытная проверка показала неприменимость теории наибольших удлинений для большинства материалов и посредственные результаты для хрупких материалов.
Рассмотрим критерии эквивалентности по трем гипотезам прочности, наиболее широко применяемым в современной расчетной практике, и приведем зависимости для вычисления эквивалентных напряжений.
Третья теория прочности — теория наибольших касательных напряжений. Была предложена в 1773 г. Ш. Кулоном, подтверждена опытами Треска (1868-1872) и И. Баушингера (1874). Согласно этой гипотезе, два напряженных состояния равно- опасны, если максимальные касательные напряжения для них одинаковы.
Сформулированное условие, в частности, означает, что максимальные касательные напряжения для заданного напряженного состояния и эквивалентного ему одноосного растяжения одинаковы, т. е.
Для заданного напряженного состояния
Для эквивалентного одноосного растяжения
Учитывая, что рассматриваемую гипотезу часто называют третьей теорией прочности, будем обозначать эквивалентное напряжение tr“’, с тем чтобы по этому обозначению без дополнительных пояснений было ясно, по какой гипотезе определяется эквивалентное напряжение.
NB: в настоящее время первая и вторая теории прочности почти не применяются.
Приравнивая w и тБ получаем:
Очевидным недостатком этой гипотезы является пренебрежение влиянием промежуточного главного напряжения аг.
Тщательно поставленные опыты показали, что для пластичных материалов эта гипотеза дает удовлетворительное совпадение экспериментальных данных с теоретическими расчетами. Ошибка от пренебрежения влиянием ст2 не превышает 10-15%.
Для бруса в сопротивлении материалов третья теория прочности может быть представлена следующим выражением:
Условие прочности
Теория наибольших касательных напряжений не учитывает второго главного напряжения, что, по имеющимся данным, может давать ошибку до 12%. Однако опытная проверка показала, что эта теория дает хорошие результаты для пластичных материалов, одинаково сопротивляющихся растяжению и сжатию, при плоском растяжении или сжатии или при смешанном напряженном состоянии. Для хрупких состояний материалов она не применима.
Четвертая теория прочности — теория удельной потенциальной энергии изменения формы. Данная теория была впервые предложена в 1904 г. Губером и получила дальнейшее развитие в работах Мизеса и Генки (1913).
Согласно этой теории, два напряженных состояния равноопасны, если удельная потенциальная энергия изменения формы для них одинакова. Эта теория основана на том, что разрушение, особенно при пластическом поведении, связано исключительно с энергией формоизменения, а энергия изменения объема не оказывает на разрушение никакого влияния.
Формула для определения эквивалентного напряжения по рассматриваемой гипотезе
Эта теория хорошо согласуется с опытными данными для пластичных материалов. Для них она точнее, чем гипотеза наибольших касательных напряжений. Согласно энергетической теории прочности, условие эквивалентности определяется значениями всех трех главных напряжений.
Для бруса в рамках сопротивления материалов эквивалентное напряжение может быть определено следующим образом:
Условие прочности
Итак, теория удельной потенциальной энергии формоизменения среди всех гипотез дает наилучшее соответствие с опытными данными. Данная теория, как и теория наибольших касательных напряжений, применима при тех же видах напряженных состояний и только для пластичных материалов, одинаково сопротивляющихся растяжению и сжатию.
Пятая теория прочности — теория О. Мора. В формулировке теории Мора нарушение прочности происходит тогда, когда на некоторой площадке осуществляется наиболее неблагоприятная комбинация нормального и касательного напряжений. Вопрос о характере разрушения остается открытым. В зависимости от того, какой будет эта неблагоприятная комбинация, речь может идти о наступлении текучести или о разрушении в прямом смысле слова.
Эквивалентные напряжения определяются по формуле
где коэффициент к представляет собой отношение предельных напряжений при одноосных растяжении и сжатии для хрупких материалов:
Отсюда вытекает следующая формула для эквивалентного напряжения
Для пластичных материалов к = 1, и в этом случае запись условия прочности оказывается тождественной формуле (143),
_m_ v т. е. Е -оЕ .
Условие разрушения: сгг = р
Условие текучести: Ое= оу= С- 3, где к^= етт р/ сгтс.
Значение к для алюминия — 0,86; для закаленной стали 0,4- 0,5; для литейного чугуна — 0,3; для зеркального чугуна — 0,1.
NB: индекс «V» связан с тем, что эту гипотезу иногда называют пятой теорией прочности.
Гипотеза (теория) Мора охватывает разные по своей физической сущности условия разрушения. Она является универсальной, так как применяется для пластичных и хрупких материалов, т. е. для всех, хорошо подтверждается опытами, имеет в будущем перспективу уточнения.
Пример 30. Сравнить опасность двух напряженных состояний (рис. 96). Механические характеристики материалов имеют
следующие значения: для первого элемента ъ{вр = 120 МПа,
°в.с = 360 МПа; для второго элемента °в.р- 180 МПа, ®в.с~ 420 МПа.
Решение
По условию механические характеристики материалов сравниваемых элементов различны, поэтому сопоставление значений эквивалентных напряжений лишено смысла. Сравнивать надо коэффициенты запаса прочности, конечно, применяя в том и другом случае одну и ту же теорию прочности. Так как в обоих случаях материал хрупкий (это следует из заданных значений механических характеристик), то расчет выполним по теории Мора.
Рис. 96. Два вида напряженных состояний
Для первого элемента (точки) главные напряжения имеют следующие значения:
= 40 МПа, о[ = 20 МПа, = — 100 МПа.
Эквивалентное напряжение для первого элемента:
/ а*Р >20
Коэффициент запаса прочности п ~ v-тзт-1’ •
°Е
Для второго элемента (точки) главные напряжения имеют следующие значения:
Тогда эквивалентное напряжение для второго элемента:
Коэффициент запаса прочности
Таким образом, rl > п», следовательно, второе из заданных напряженных состояний опаснее.
Пример 31. Стальной вал круглого поперечного сечения передает мощность N=14,7 кВт при угловой скорости со = 10,5 рад/с. Величина наибольшего изгибающего момента, действующего на вал. составляет 1,5 кН-м. Исходя из условий прочности, по третьей и четвертой теориям прочности, определить необходимый диаметр вала, если [а] = 80 МПа.
Решение
Условие прочности при одновременном действии изгиба и кручения по третьей гипотезе прочности:
или
Находим величину передаваемого валом крутящего момента:
Эквивалентный момент по третьей гипотезе прочности
равен
а диаметр вала
Условие прочности при одновременном действии изгиба и кручения по четвертой гипотезе прочности
или
Эквивалентный момент по четвертой гипотезе прочности
равен
а диаметр вала
Вывод: таким образом, расчет по энергетической теории прочности дал более экономичный размер сечения, чем по критерию наибольших касательных напряжений.
Источник
Сущность критериев прочности состоит в замене трехосного напряженного состояния эквивалентным линейным – равноопасным заданному.
В основе вывода каждого критерия прочности и условия прочности применительно к сложным напряженным состояниям лежит соответствующаягипотеза опричине достижения предельного состояния (разрушения) в твердом деформируемом теле, по существу, об условии равнопрочности напряженных состояний.
Согласно критерию наибольших нормальных напряжений условие прочности имеет вид
где σadm или [σ] – это допускаемое напряжение)
или
В соответствии с критериями наибольших линейных деформаций условие прочности записывается следующим образом
На основании критерия наибольших касательных напряжений условие прочности представляется в виде
Согласно энергетическому критерию условие прочности имеет вид
По теории Мора условие прочности записывается следующим образом
Эквивалентное напряжение – это воображаемая условная расчетная величина, а не какое-то реально возникающее напряжение. Значение эквивалентного напряжения зависит не только от заданного типа напряженного состояния (значений соответствующих ему главных напряжений), но и от принятого для расчета прочности критерия эквивалентности напряженного состояния. Поэтому нельзя говорить, что эквивалентное напряжение возникает в некоторой точке. Следует говорить об определении эквивалентного напряжения для исследуемой точки.
Эквивалентное напряжение – напряжение, которое следует создать в растянутом образце, чтобы его напряженное состояние стало равноопасным заданному напряженному состоянию.
Заменяя сложное напряженное состояние эквивалентным линейным, получаем возможность использовать при сложном напряженном состоянии условие прочности при простом растяжении:
.
Установлено, что в каждой точке нагруженного тела, в общем случае действует три главных напряжения.
Опыт показывает, что поведение материалов, т. е. начало стадии пластических деформаций и характер разрушения (хрупкий, вязкий), зависят от величины, знака и соотношения главных напряжений.
Поэтому, чтобы судить о прочности материала при сложном напряженном состоянии, нужно предварительно знать — в какой момент при той или иной комбинации главных напряжений наступает опасное состояние материала.
При простом напряженном состоянии ответ на этот вопрос дают диаграммы растяжения или сжатия. Предельными напряжениями считаются такие, при которых хрупкий материал разрушается, а пластичный материал получает недопустимо большие пластические деформации.
При сложном напряженном состоянии решение этой задачи значительно сложнее, т. к. число различных сочетаний из главных напряжений неограниченно велико, а опыт технически очень сложен.
Вследствие этого при составлении условий прочности материала при сложном напряженном состоянии мы можем располагать только допускаемыми напряжениями, установленными по результатам испытаний на простое растяжение или сжатие.
В связи с этим возникает задача: зная максимально допустимые безопасные напряжения при простом растяжении, найти эквивалентную, т. е. равно безопасную комбинацию из главных напряжений при сложном напряженном состоянии.
Единственным практическим путем решения этой задачи является установление общих критериев разрушения, которые позволили бы оценить опасность перехода материала в предельное состояние при сложном напряженном состоянии, используя лишь данные опытов на растяжение.
Критерии разрушения или гипотезы прочности представляют собой предположения о преимущественном влиянии на прочность материалов того или иного фактора, сопутствующего процессу деформации и разрушения материалов.
Наиболее важными факторами, связанными с возникновением опасного состояния материала, являются: нормальные и касательные напряжения, линейные деформации и потенциальная энергия деформации.
Который из этих факторов является главной причиной разрушения установить не удается, т. к. невозможно наблюдать действие какого-нибудь одного фактора изолированно от остальных.
При сложном напряженном состоянии следует говорить не о предельном напряжении, а о предельном напряженном состоянии. В качестве предельного состояния в опасной точке детали принимается переход материала в окрестности данной точки из упругого состояния в пластическое или разрушение детали, выражающееся в образовании трещин.
Условимся рассматривать такие случаи напряженного состояния, когда все нагрузки возрастают пропорционально некоторому параметру, вплоть до наступления предельного напряженного состояния. При этом главные напряжения также возрастают пропорционально.
Коэффициентом запаса прочности при сложном напряженном состоянииназывается число, на которое следует умножить все компоненты тензора напряжений (или s1, s2, s3), чтобы данное напряженное состояние стало предельным.
Равноопасными называются такие напряженные состояния, для которых коэффициенты запаса прочности равны.
Это дает возможность сравнивать все напряженные состояния между собой, заменяя их равноопасным одноосным напряженным состоянием (растяжением).
Эквивалентным напряжением называется напряжение, которое следует создать в растянутом образце, чтобы его напряженное состояние стало равноопаснымзаданному напряженному состоянию (рис. 9.1).
Рис. 9.1.
Заменяя сложное напряженное состояние эквивалентным растяжением, получаем возможность использовать при сложном напряженном состоянии условие прочности при простом растяжении:
| . | (9.1) |
Условие наступления предельного состояния имеет следующий вид:
13. Теория максимальных нормальных напряжений. Теория максимальных линейных деформаций.
Источник
Иванова А. П., Каряченко Н. В.
Национальная металлургическая академия Украины
ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ПРИ ПЛОСКОМ
НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ УПРУГО — ПЛАСТИЧЕСКИХ
МАТЕРИАЛОВ
Введение. Третья
и четвертая теории прочности, применяемые при изучении напряженного состояния
упруго – пластических материалов, основаны на предположении, что причиной
появления пластических деформаций в материале являются большие касательные
напряжения, и эти деформации никак не связаны с упругим изменением объема. Известно,
что во всех случаях напряженного состояния материала (кроме чистого сдвига),
наибольшие касательные напряжения действуют во взаимодействии с нормальными. В
результате чего появляются упруго —
пластические деформации и связанное с ними изменение объема и формы тела. В свою
очередь, изменение объема материала влияет на процесс возникновения и развития деформаций
[1, 2] — то есть получается взаимосвязанный
процесс.
Постановка
задачи. В предложенной работе
рассмотрена попытка принимать за критерий опасного состояния упруго — пластических материалов полное
напряжение в площадках наибольшего сдвига, которое учитывает взаимодействие
сдвига и отрыва частиц материала. При этом два напряженных состояния можно
считать эквивалентными по прочности, если полные напряжения на площадках
наибольшего сдвига одинаковы.
Результаты. В практике расчетов различают три вида напряженного состояния
(рис. 1):
1) объемное – действуют три главных напряжения (σ1,
σ2 ,σ3);
2) плоское – действуют два главных напряжения (третье
равно нулю);
3) линейное – действует одно главное напряжение ( два
главных напряжения равны нулю).
Нумерация главных напряжений
устанавливается таким образом, чтобы σ1 обозначало наибольшее
по абсолютной величине напряжение, а σ3 — наименьшее [2].
При исследовании напряженного состояния элементов конструкций чаще встречается
плоское ( двухосное ) напряженное состояние.
Рисунок 1 – Напряженно – деформированное
состояние
элементарного параллелепипеда
При
плоском напряженном состоянии можно
записать:
(1)
где — полное напряжения.
При линейном растяжении до предела
текучести :
, (2)
где — предел текучести.
Условие состояния текучести материала
будет иметь вид:
(3)
Выражение (3) справедливо для идеально
равнопрочных материалов, работающих на растяжение и сжатие, поэтому знаки
главных напряжений в нем не учитываются. Это условие может быть использовано
для всех случаев плоского напряженного состояния материала, когдя знаки
нормальных напряжений в опасных сечениях не влияют на результаты расчетов.
Условие прочности для плоского состояния
на основании выражения (3) принимает вид:
(4)
Если главные напряжения , то , тогда:
, (5)
Подставив значения главных напряжений (5)
в выражение (4) получим условие прочности в таком виде:
. (6)
Используем это условие для расчета
круглого вала при совместном действии изгиба с кручением, когда .
Получим
, (7)
где Т- скручивающий момент.
Для изгиба с кручением получим:
, , (8)
где:
Q –
сила, изгибающая вал,
А – площадь поперечного сечения вала.
(9)
При МИ = 0 получим для растяжения с
кручением:
, (10)
где F – сила,
растягивающая вал.
Пользуясь условием (3) определим
соотношение между пределами текучести по нормальным и касательным напряжениям.
Для чистого сдвига
; , откуда , (11)
что совпадает со справочными данными для сталей
средней и повышенной прочности [4] .
Далее получим выражение для определения n —
коэффициента запаса прочности стального вала по пределу текучести при одновременном
действии нормальных и касательных напряжений. За основу принимаем выражения (6)
и (11), предлагаемого способа определения прочности :
, (12)
где:
— коэффициент запаса
прочности по нормальным напряжениям;
— коэффициент запаса
прочности по касательным напряжениям .
Пример.
Используя предлагаемую методику, выполним расчет по третьей и четвертой теориям прочности представленной
на рисунке 2 консольной балки, если известно: =1 м, F=0,5 кН, Т=0,85
кН·м, балка выполнена из Ст. 5, [σ] = 150 МПа,
σТ =290 МПа.
Рисунок 2 – Консольная
балка
кН·м
МПа,
где
м3 – момент сопротивления при изгибе в сечении I – I.
МПа ,
где м3 – момент сопротивления при кручении в сечении
I –I, [4].
,
,
.
Расчетные значения этих же
величин сотавляют:
— по третьей теории прочности : Мэкв =0,986
кН·м , d = 41 мм, σа=73,93 МПа, Wи=6,763·10-6
м3, τа=70,42 МПа, Wк, нетто=12,07·10-6
м3, nσ
= 3,92, nτ = 2,92, n = 2,34;
— по четвертой теории прочности: Мэкв
=0,89 кН·м , d = 40 мм, σа=79,62
МПа, Wи=6,28·10-6
м3, τа=72,09 МПа, Wк, нетто=12,07·10-6
м3, nσ
= 3,64, nτ = 2,86, n = 2,25.
Выводы. Предлагаемая методика определения прочности
материалов, в отличие от III и IV теорий
прочности, позволяет уменьшить расчетные размеры детали, что ведет к экономии
материалов. В то же время значения коэффициента запаса прочности, полученные
при расчете консольной балки на изгиб с кручением по предлагаемой методике и по
III и IV теориям прочности
достаточно близки. Это подтверждается приведенным примером.
Литература:
1. Афанасьев А. М., Марьин В.А.
Лабораторный практикум по сопротивлению материалов. – М.: Наука, 1975. – 287 с.
2. Писаренко Г. С., Агарев В.А. и др.
Сопротивление материалов. Киев: Вища школа, 1986. – 195 с.
3. Прочность, устойчивость, колебания.
Справочник Т. 1.,под ред. Биргера И. А., Пановко Я. Г. — М.: Машиностроение,
1968 – 831 с.
4. Анурьев В.И. Прочность, устойчивость,
колебания. Справочник Т.– М.: Машиностроение, 1980 –728 с.
Источник