Сформулировать условие прочности при растяжении и сжатии
max = | | [ ]
15. Центральное растяжение и сжатие . Условие прочности. Три типа задач при центральном растяжении (сжатии).
Условие прочности позволяет решать три типа задач:
1. Проверка прочности (проверочный расчет)
2. Подбор сечения (проектировочный расчет)
3. Определение грузоподъемности (допускаемой нагрузки)
16. Учёт собственного веса при центральном растяжении сжатии. Понятие о предельной длине.
Учет собственного веса при растяжении (сжатии)
Деформации при центральном растяжении и сжатии. Закон Гука.
Зако́н Гу́ка — утверждение, согласно которому деформация, возникающая в упругом теле (пружине, стержне, консоли, балке и т. п.), пропорциональна приложенной к этому телу силе.
При деформации тела возникает сила, которая стремится восстановить прежние размеры и форму тела. Эта сила возникает вследствие электромагнитного взаимодействия между атомами и молекулами вещества. Ее называют силой упругости.
Простейшим видом деформации являются деформации растяжения и сжатия. При малых деформациях (|x| << l) сила упругости пропорциональна деформации тела и направлена в сторону, противоположную направлению перемещения частиц тела при деформации:
Это соотношение выражает экспериментально установленный закон Гука. Коэффициент k называется жесткостью тела. В системе СИ жесткость измеряется в ньютонах на метр (Н/м).
Коэффициент Пуассона.
Коэффициент Пуассона (коэффициент поперечной деформации) — показывает зависимость между продольными и поперечными деформациями элемента, характеризует упругие свойства материала.
Обозначается строчными греческими буквами ν или μ и является безразмерной величиной.
Определяется отношением относительных поперечных εпоп и продольных εпр деформаций бруса (элемента):
19.Эксперементальные исследования механических свойств материалов. Диаграмма растяжения стали.
Диаграмма растяжения показывает зависимость удлинения образца от продольной растягивающей силы.
Ее построение является промежуточным этапом в процессе определения механических характеристик материалов (в основном металлов).
Диаграмму растяжения материалов получают экспериментально, при испытаниях образцов на растяжение.
Для этого образцы стандартных размеров закрепляют в специальных испытательных машинах (например УММ-20 или МИ-40КУ) и растягивают до их полного разрушения (разрыва). При этом специальные приборы фиксируют зависимость абсолютного удлинения образца от прикладываемой к нему продольной растягивающей нагрузки и самописец вычерчивает кривую характерную для данного материала.
На рис. 1 показана диаграмма для малоуглеродистой стали. Она построена в системе координат F-Δl, где:
F — продольная растягивающая сила, [Н];
Δl — абсолютное удлинение рабочей части образца, [мм]
Рис. 1 Диаграмма растяжения стального образца
Как видно из рисунка, диаграмма имеет четыре характерных участка:
I — участок пропорциональности;
II — участок текучести;
III — участок самоупрочнения;
IV — участок разрушения.
20.Эксперементальные исследования механических свойств материалов. Повторные нагрузки и разгрузки. Явление наклепа.
Наклепом называют процесс повышения прочности и изменения упругих свойств металлических элементов путем пластического деформирования.
Если при испытании на растяжение стальной образец разгрузить не доводя до разрушения (точка М на рис.1), то в процессе разгрузки зависимость между силой F и удлинением Δl изобразится прямой MN. Опыт показывает, что эта прямая параллельна прямой ОА. При разгрузке деформация полностью не исчезает. Она уменьшается на величину упругой части удлинения (отрезок равный Δlу).
Отрезок ОN диаграммы растяжения представляет собой остаточное удлинение (отрезок равный Δlост). Его называют также пластическим удлинением, а соответствующую ему деформацию – пластической деформацией. Таким образом,
Δl = Δlу + Δlост
Соответственно
ε = εу + εост
Если образец был нагружен в пределах участка ОА и затем разгружен, то удлинение будет чисто упругим, и Δlост=0.
Рис. 1
При повторном нагружении образца диаграмма возвращается по прямой NM и далее проходит по кривой MDE (рис. 1) так, как будто промежуточной разгрузки и не было.
Следовательно, при повторных нагружениях образца, предварительно растянутого до возникновения в нём напряжений, больше предела текучести, предел пропорциональности повышается до того уровня, которого достигли напряжения при предшествующей нагрузке. Если между разгрузкой и повторным нагружением был перерыв, то предел пропорциональности повышается ещё больше.
Следует отметить, что диаграмма NMDE, получаемая при повторном нагружении, не имеет площадки текучести, поэтому для образца, претерпевшего разгрузку и повторное нагружение, определяется условный предел текучести (σ0.2),который, очевидно, выше предела текучести при первичном нагружении.
Явление повышения предела пропорциональности и снижения пластичности материала при повторных нагружениях называется наклёпом.
Наклёп во многих случаях является нежелательным явлением, так как наклёпанный материал становится более хрупким. Поэтому наклёп часто снимают отжигом – нагревом до определённой температуры.
В целом ряде случаев наклёп полезен и его создают искусственно, например, в деталях подвергающихся воздействию переменных нагрузок и при производстве арматуры.
Читайте также:
Рекомендуемые страницы:
©2015-2020 poisk-ru.ru
Все права принадлежать их авторам. Данный сайт не претендует на авторства, а предоставляет бесплатное использование.
Дата создания страницы: 2016-02-16
Нарушение авторских прав и Нарушение персональных данных
Источник
При расчете на растяжение или сжатие одного элемента конструкции можно считать уже определенными сочетание нагрузок (р = 1) и уровень надежности (у„ = 1). Тогда условие прочности (5.20) для случая растяжения (сжатия) можно записать в виде
или
С помощью выражения (5.23) могут быть решены задачи следующих трех типов.
- 1. Расчет на прочность существующей конструкции или ее элемента с определенными размерами и известной нагрузкой. При этом определяют напряжения в расчетном сечении и сравнивают их с расчетным сопротивлением по формуле (5.23). Задачи этого типа называют поверочным расчетом.
- 2. Определение предельной нагрузки на конструкцию или ее элемент. При этом по формуле (5.22) определяют значение предельной продольной силы и по ней — действующую нагрузку. Задачи этого типа называют определением грузоподъемности.
- 3. Определение размеров поперечного сечения элемента конструкции при известном материале и действующей нагрузке:
Задачи этого типа называют подбором сечений.
При расчете по второй группе предельных состояний условие жесткости (5.21) при растяжении (сжатии) с учетом (5.10) в общем случае принимает вид
а в случае действия одной силы на стержень постоянного сечения
где [Д/] — допускаемое изменение длины стержня при действии нормативных нагрузок.
Рассмотрим несколько примеров расчета стержней на прочность и жесткость при растяжении и сжатии.
Пример 5.6
Требуется определить допускаемую нагрузку [ /•’] на кирпичный столб сечением 64 х 64 см (2,5 х 2,5 кирпича) и высотой Н= 2,4 м из условия прочности кладки на сжатие. Расчетное сопротивление кладки Л = 1,15 МПа, плотность у = 17,65 кН/м3, коэффициент условия работы ус = 1,0.
Решение. 1. Площадь поперечного сечения столба Лш = 0,64 • 0,64 = 0,4096 м2.
- 2. Наибольшая сжимающая сила в основании столба N= [Т| + уАН= [Т| + 17,65 • 0,4096 • 2,4 = F + 17,35 кН.
- 3. На основании условия (5.22) имеем N=[F+ 17,35
[F]
Пример 5.7
Требуется определить допускаемую нагрузку [F] на балку (рис. 5.17, а), поддерживаемую стальными тягами 1 и 2 (см. рис. 5.17, а), из условий ограничения вертикального перемещения балки на величину не более чем [Д/] = //2000 = 0,25 см и прочности. Стальные тяги диаметром d = 20 мм изготовлены из стали марки С285. Расчетное сопротивление R,. = 280 МПа (см. прил. 2), модуль упругости Е = 2,06 • 105 МПа = 2,06 • 10® кПа (см. прил. 1). Коэффициент условия работы ус = 1,0, коэффициент надежности по нагрузке уг = 1,1.
Решение. 1. Проведем сечение по тягам 1 и 2 (рис. 5.17, б) и, приведя распределенную нагрузку к равнодействующей Rq = ql= 5q, определим из условий равновесия усилия в тягах, выраженные через значение нагрузки q.
ША = 0; 2,5q- 2,5 — Щ • 5 = 0, N2 = 3,25q.
Lv/B = 0; TV, — 5 — 2,5q • 2,5 = 0, /V, = 4,25q > N2,
JV) > iV2, значит удлинение стержня 1 будет больше удлинения стержня 2.
Рис. 5.17
- 2. Площадь сечения стержней тяги Ant= кг2 = п ? 0,012 = 3,14 • 10-4 м2.
- 3. Жесткость тяги ЕА = 2,06 • 108 • 3,14 • 10″4 = 6,47 • 104 кН.
- 4. Удлинение тяги 1 согласно формуле (5.9)
А/, = ЛУ, / ЕА- 4,25*7 • 2/6,47 • 104 = 1,314*7 • 10 4 м.
На основании (5.26) можем записать:
А/, = 1,314*7 • 104
откуда допускаемое значение распределенной нагрузки будет 1*7] = 0,0025/1,314 • 10-4 = 19 кН/м, а значение сосредоточенной силы (по условию задачи)
[F] = 0,5*7/ =0,5- 19 -5 = 47,5 кН.
5. Расчетные значения нагрузок:
F = [F] У/ = 47,5 • 1,1 = 52,25 кН;
*7 = [Уу = 19 • 1,1 = 20,9 кН/м.
- 6. Значение продольной силы в тяге 1 при полученном значении нагрузки N{ = 4,25*7 = 4,25 • 20,9 = 88,83 кН.
- 7. Нормальное напряжение в тяге 1
а = Nx/A = 88,83/3,14 • 10 4 = 281,2 • 103 кПа,
т.е. условие прочности (5.23) выполняется, так как а = 281,2 МПа Rlf = 285 МПа.
Пример 5.8
Требуется определить сторону а квадратного сечения деревянного подкоса 1 (рис. 5.18, а). Расчетное сопротивление на сжатие вдоль волокон (сосна) Rc = 14 МПа (прил. 4). Коэффициент условия работы ус = 1,0.
Рис. 5.18
Решение. 1. Удалим стержень 1 и заменим его действие усилием Лг, (рис. 5.18, 6). Плечо до силы ЛГ, из точки С h = 1 • cos45° = 0,7071 м.
Величину усилия найдем из уравнения
- ?Л/ПРАВ = 0; 40-2 +N, 0,7071 = 0, Nx =-113,14 кН (сжатие).
- 2. Требуемая площадь поперечного сечения согласно (5.24)
Аф = а? > ЛГ, / (Rc yc) = 113,4/(14000 ? 1) = 0,0081 м2,
откуда а = ^0,0081 = 0,09 м. Принимаем а = 9 см.
Пример 5.9
Требуется проверить прочность ступенчатого стержня (рис. 5.19, а). Материал — чугун марки СЧ15. Расчетные сопротивления (см. ирил. 4) на сжатие и растяжение соответственно R(. = 160 МПа и R{ = 55 МПа.
Рис. 5.19
Решение. 1. Определим горизонтальную опорную реакцию в точке А.
Хх = 0; -НА + 65 — 40 = 0, НА = 25 кН.
- 2. Назначим расчетные участки бруса. Границами расчетных участков будут места ступенчатого изменения сечения бруса и точки приложения внешних нагрузок. Таким образом, для бруса имеем три расчетных участка (рис. 5.19, б).
- 3. Определяем продольные силы в поперечных сечениях бруса и строим эпюру N.
Участок 1. N = Х.РЛЕВ= 25 кН.
Участок 2. N2= 5>ев = 25 — 65 = -40 кН.
Участок 3. N3= N2 = -40 кН.
Эпюра продольных сил N, построенная по полученным данным, показана на рис. 5.19, в.
4. Площади поперечных сечений стержня по участкам:
А, =А2= л ? 0.0152= 7,07 ? 10-4 м2; А3= л • 0,012 = 3,14 • 12.
5. Определим нормальные напряжения на расчетных участках и построим эпюру напряжений о.
Участок 1.ai=Ni/Al = 25/7,07- 10 4 = 3,536- 10’* кН/м2 = 35,36 МПа.
Участок 2. а, = N2/A2 = -40/7,07 10 4 = -5,658 • 104 кН/м2 = -56,58 МПа.
Участок 3. ст3 = N3/A3= -40/3,14 1 0 4 = -12,739104 кН/м2 = -127,39 МПа.
Эпюра напряжений ст показана на рис. 5.19, г.
6. Как видно из построенной эпюры напряжений, проверке прочности подлежат сечения на первом (на растяжение) и третьем (па сжатие) участках, для которых
су 1 = 35,36 МПа 55 МПа; а3 = 127,39 Mila Rc = 160 Mila.
Таким образом, условия прочности для рассматриваемого стержня выполняются.
Источник
Неравенство (11.20) называется условием прочности при растяжении (сжатии).
[c.50]
Условие прочности при растяжении (сжатии) имеет вид
[c.61]
Условие прочности при растяжении (сжатии) выражается неравенством
[c.10]
Мы уже говорили о том, что совершенно недопустимо писать в этой формуле Р вместо N. К сожалению, форму записи условия прочности при растяжении (сжатии) искажают очень часто, делают это, не замечая бессмысленности записи, не отдавая себе отчета в том сум буре, который возникает у учащихся.
[c.82]
Сформулируйте условия прочности при растяжении, сжатии, сдвиге, кручении и изгибе.
[c.115]
Условие прочности (2.20) применительно к расчетам на прочность при растяжении (сжатии) записывается в таком виде
[c.170]
Рассмотрены вопросы экспериментального исследования твердости, характеристик упругости, кратковременной и длительной прочности при растяжении, сжатии, изгибе. Описаны системы обеспечения силовых и температурных режимов нагружения, даны примеры их расчетов. Особое внимание уделено обеспечению точности измерения температур, нагрузок и деформаций при определении механических характеристик материалов в условиях вакуума, инертной и окислительной сред.
[c.2]
С повышением температуры от —60 до 105° С пределы прочности при растяжении, сжатии и изгибе снижаются, а удельная ударная вязкость растет (рис. 2). Длительное пребывание в условиях повышенной влажности и воды ухудшает механические и электроизоляционные свойства гетинаксов.
[c.21]
Применение чугуна с шаровидным графитом для изготовления деталей, работающих в условиях высоких статических нагрузок. Во многих случаях, там где ранее применяли обыкновенную углеродистую, а иногда и легированную сталь, теперь успешно применяют чугун с шаровидным графитом благодаря высоким значениям предела прочности при растяжении, сжатии и изгибе.
[c.160]
ЧТО В нормальных условиях фрикционные накладки имеют большой запас прочности. В среднем для всех исследуемых материалов снижение прочности при растяжении, сжатии и срезе составляет около 65 %, а снижение твердости достигает примерно 75 %.
[c.272]
По методу допускаемых напряжений требуется, чтобы наибольшее напряжение в стержне не превосходило допускаемого напряжения. Условие прочности при растяжении или сжатии имеет вид
[c.144]
Условие прочности при сдвиге (11) имеет совершенно такой же вид, как и условие прочности на растяжение (сжатие). Оно позволяет выполнять три вида расчета на прочность при сдвиге проектировочный, проверочный и определение максимальной допускаемой нагрузки.
[c.163]
Первая теория прочности дает удовлетворительное совпадение с экспериментальными данными только для хрупких материалов и т лишь при условии, что — дно- и главных напряжений по абсолютной величине значительно больше других. В практических расчетах первая теория прочности в настоящее время почти не применяется . Хотя расчет на прочность при растяжении, сжатии и изгибе производится по наибольшим нормальным напряжениям, но в этих случаях в опасных точках возникает одноосное напряженное состояние, при котором расчет по любой теории прочности дает одинаковые результаты.
[c.403]
Условие прочности при растяжении и сжатии имеет
[c.99]
Сравнительный статистический анализ данных по прочности инструментальных материалов и стойкости режущих инструментов показывает, что вариационные разбросы стойкости значительно шире, чем соответствующие разбросы значений прочности при растяжении, сжатии и изгибе. Очевидно, что в этом случае необходимо также проведение прочностных испытаний инструментальных материалов в условиях, наиболее близких к реальному разрушению. Поэтому была также проведена оценка прочности образцов инструментальных материалов с покрытием в условиях циклического нагружения по схеме консольного ударного и гармонического приложения нагрузки.
[c.79]
Выразив постоянные через пределы прочности при растяжении — сжатии, после алгебраических преобразований условие прочности материалов в хрупком состоянии представим таким образом
[c.75]
Расчетная формула (условие прочности при растяжении или сжатии) имеет вид
[c.72]
В работе содержатся сведения о модулях упругости рассматриваемых материалов при растяжении, сжатии, изгибе и пределах прочности при растяжении, сжатии, срезе, скалывании и изгибе. Исследуются также ударная вязкость и твердость в различных условиях.
[c.4]
Основными требованиями к пластмассам, применяемым в штам-повых конструкциях, являются достаточная механическая прочность при растяжении, сжатии и ударе, высокий модуль упругости Е износостойкость в условиях повышенных контактных давлений хорошая контактная прочность удовлетворительные технологические свойства, т. е. незначительные усадки при отверждении связующего простота и доступность производственного процесса изготовления деталей несложность оборудования и оснастки и т. д.
[c.165]
В проектировочном расчете бруса большой кривизны для определения размеров поперечного сечения можно воспользоваться условием прочности при изгибе балки с соответствуюш,ей формой поперечного сечения, а затем, несколько увеличив полученные размеры, проверить прочность бруса по условию (15.19). Если брус большой кривизны изготовлен из материала, имеющего различные допускаемые напряжения на растяжение и на сжатие (некоторые чугуны, пластмассы и т. п.), то условие прочности должно выполняться для крайних точек сечения как в растянутой, так и в сжатой областях.
[c.439]
Составление условий прочности в этих случаях не вызывало затруднений. Для обеспечения прочности материала требовалось, чтобы наибольшее нормальное напряжение (при растяжении, сжатии) или наибольшее касательное напряжение (при кручении) не превосходило соответствующего допускаемого напряжения, значение которого установлено по полученному опытным путем соответствующему пределу текучести или пределу прочности (для хрупких материалов).
[c.221]
Как записываются условия прочности при изгибе с растяжением (сжатием)
[c.313]
Разрушение не будет происходить при напряжениях, представляемых точками внутри шестиугольника. Если предел прочности при растяжении равен пределу прочности при сжатии, то построенный шестиугольник превращается в шестиугольник, подобный шестиугольнику Треска, который в предыдущей лекции изображал условие пластичности.
[c.71]
Методика расчета на прочность существенно зависит от вида напряженного состояния. Так при растяжении (сжатии), прямом и косом изгибе, при сочетании изгиба с растяжением (сжатием) в опасной точке бруса имеет место одноосное напряженное состояние и условие прочности записывается в виде
[c.206]
Расчет шва встык (рис. 8.7.1). Такие швы обычно работают на растяжение или сжатие. Условие прочности при этом запишется как
[c.115]
Совершенно аналогично записывалось условие пластичности для плоского напряженного состояния в 15.8 (уравнение (15.8.2)). Обычно проще всего бывает определить прочность при растяжении Овр и прочность при сжатии Стве- Построив предельные окружности Мора для растяжения и сжатия, проведем к ним
[c.657]
Условие прочности при одинаковых значениях допускаемых напряжений на растяжение и сжатие (пластичные материалы) имеет вид
[c.83]
Условия разрушения хрупких и малопластичных материалов (когда (j S и Xi t) при плоском и объемном напряженном состоянии описываются семейством предельных кругов Мора. На рис. 1.3 представлено такое семейство для материала, имеющего предел прочности при растяжении 20А = ар, предел прочности при сжатии 05=(Тсж, предел прочности при сдвиге ОС=Тв. Гипотеза разрушения Мора предусматривает существование огибающей этих кругов, которая и характеризует систему предельных напряженных состояний перед разрушением. Для прямолинейной огибающей с углом наклона
[c.9]
ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ МАТЕРИАЛОВ В УСЛОВИЯХ ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР ПРИ РАСТЯЖЕНИИ — СЖАТИИ С ОДНОВРЕМЕННЫМ ОПРЕДЕЛЕНИЕМ МИКРОТВЕРДОСТИ
[c.95]
Для хрупких гомогенных материалов, у которых предел прочности при сжатии в большинстве случаев отличается от предела прочности при растяжении, рекомендуется пользоваться гипотезой Мора, которая при двухосном напряженном состоянии выражает условие прочности зависимостью
[c.107]
Как дополнительный резерв повышения прочности нужно рассматривать возникающие в поверхностном слое отливки благоприятные напряжения сжатия. Имеющиеся опытные данные [4, 40—47] показывают, что остаточные тепловые напряжения во многих случаях достигают весьма больших значений. Вполне очевидно, что, управляя процессом охлаждения и конструктивными параметрами отливки (степенью развития поверхностей охлаждения, толщиной стенок и разностенностью), можно найти оптимальные условия, при которых изделие не будет претерпевать кардинальных искажений (т. е. при остаточном ст, не превышающем предела текучести для пластичных металлов и предела прочности при растяжении и сжатии для хрупких). В отливке поверхностный слой, затвердевающий раньше глубинных слоев, подвергается воздействию остаточных сжимающих напряжений.
[c.17]
Равнопрочные детали (л = onst). Условие равно-прочности при растяжении-сжатии
[c.98]
Критерии статической прочности для пластичных материалов. Для пластичных материалов условия прочности при растяжении и сжатии совпадают. Разрушение таких материалов определяется преииущественпо касательными напряжениям . Осрювными критериями разрушения являются критерий интенсивности напряжений, выражающий среднее касательное напряжение в точке, и критерий максимального касательного напряжения.
[c.589]
К механич. характеристикам Э. м. относятся пределы прочности при растяжении, сжатии, статич. и динамич. изгибе, а также твердость Э. м. [2]. Из тепловых характеристик веществ для Э. м. наиболее важны темп-ры плавления и размягчения (у аморфных м.), коэфф. теплопроводности, теплостойкость и нагревостойкость [2]. Особое значение имеет иагре-востойкость — характеристика, позволяющая определить продолжительность работы Э. м. при заданной темп-11е без разрушения. При оценке физ.-хим. свойств Э. м. рассматриваются вязкость, гигроскопичность, кислотное число, искростойкость, тропическая и радиационная стойкость Э. м. [2,5]. Троиич. стойкость характеризует стойкость Э. м. к солнечной радиации, иовыиюнной влажности воздуха, грибковой плесени и др. радиационная стойкость — к воздействию жесткой компоненты излучения радиоактивных веществ. Пригодность Э. м. для тех или иных областей применения и заданных условий работы определяют на основе испытаний [2,5], в процессе к-рых измеряют значения электрич., механич., тепловых и др. характеристик Э. м., а также характер их изменения в зависимости от наиболее важных факторов.
[c.457]
При выводе условий (2) и (3) мы заменили небольшой участок огибающей прямой линией, касающейся предельных кругов Мора для растяжения и сжатия. Для некоторых материалов такая замена является хорошей аппроксимацией эксиериментальных данных для более широкого диапазона напряженных состояний. Для сталей и некоторых магниевых сплавов коэффициент k близок к 1, Для серого чугуна k = 0,25. (Для большинства горных пород йредел прочности при сжатии в 10—50 раз превышает значение предела прочности при растяжении и поэтому для них k мало—от 1/10 до 1/50.
[c.70]
Введение линейных по а,- членов позволяет учесть возможное различие в пределах прочности при растяжении и сжатии, так же как в критерии Хоффмана [7]. Скалярная форма автоматически обеспечивает выполнение условия инвариантности тензорного соотношения, которое справедливо в любых системах координат и может быть записано путем соответствующего перехода от любой заданной системы. Внедиагональные компоненты Р /, отражающие взаимное влияние напряжений в отличие от верх предшествующих критериев трактуются как независимые харак-
[c.102]
Сравнивая определение тензоров Fjj с формулой Ашкенази, заключаем, что теория Ашкенази имеет четыре главных недостатка. (1) Условия симметрии ац представляют собой произвольное допущение, которое не может быть обосновано так, как это было сделано для тензора Fij (см. формулу (7)). (2) В случае k I можно определить (предполагая симметрию) только три постоянные аы приравнивание нулю остальных постоянных аы не следует из симметрии материала, а представляет собой вынужденную и необоснованную гипотезу. (3) Определение аы по формулам (68) неприемлемо из-за существенной зависимости результатов от разброса экспериментальных данных малые вариации пределов прочности могут приводить к совершенно неверным значениям аы (Цай и By [46]). (4) В определении (666) не учитывается, что пределы прочности при растяжении и при сжатии могут быть различны, поэтому нужно найти еще один набор постоянных аы, подставив в формулы (68) пределы прочности при сжатии.
[c.445]
Сопротивление материалов
(1988) — [
c.50
]
Источник