Расчетное сопротивление металла растяжению ст3пс

Цитата:

Сообщение от Axe-d

В каждом из упомянутых документов кочует одна и та же минимальная глубина заделки для каждого типа болта. Между тем, в пособии к СНиП 2.09.03 отдельно указано, что Н принята из условия Rba=145МПа. Если в других документах сопротивление болтов принято большим, то, получается, и заделка должна быть больше?

Если смотреть «ПОСОБИЕ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ФУНДАМЕНТОВ НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ ПОД КОЛОННЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (к СНиП 2.03.01-84
и СНиП 2.02.01-83)» :
«3.12. Минимальную глубину заделки болтов в бетон Н для бетона класса В 12,5 и стали марки Вст3кп2 следует принимать по табл. 1.

Для других марок сталей болтов или классов бетона глубину заделки болтов Н’ следует определять по формуле

Н’ больше или равно произведению Н m1 m2 , (85)

где m1 — отношение расчетного сопротивления растяжению бетона класса В 12,5 к расчетному сопротивлению бетона принятого класса;

m2 — отношение расчетного сопротивления растяжению металла болтов принятой марки стали к расчетному сопротивлению стали марки Вст3кп2.

Для болтов диаметром 24 мм и более, устанавливаемых в скважинах готовых фундаментов, коэффициент m1 следует принимать равным 1.»

То же самое написано в «Пособии по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования (к СНиП 2.09.03-85)»:
«3.20. Минимальную глубину заделки болтов из стали марки ВСт3кп2 в фундаменте (размер Н) для бетона класса В12,5 следует принимать по табл. 4.

При других марках сталей болтов или другом классе бетона глубину заделки Но следует определять по формуле

Но больше или равно произведению Н т1 т2, (19)

где т1 — отношение расчетного сопротивления растяжению бетона класса В12,5 к расчетному сопротивлению бетона принятого класса; т2 — отношение расчетного сопротивления растяжению металла болтов принятой марки стали к расчетному сопротивлению растяжению стали марки ВСт3кп2.

Для болтов диаметром 24 мм и более, устанавливаемых в скважинах готовых фундаментов, коэффициент т1 следует принимать равным единице.»

Ну и ясно написано в СП 43.13330.2012, СНиП 2.09.03-85 Актуализированная редакция «Сооружения промышленных предприятий» :

«Г.18. Минимальную глубину заделки болтов в бетон H для бетона класса В12,5 и стали марки ВСт3кп2 следует принимать по таблице Г.1.

При других марках стали болтов или другом классе бетона по прочности на сжатие минимальную глубину заделки H0 следует определять по формуле

Н0 = Н · m1 · т2, (Г.10)

где т1 — отношение расчетного сопротивления растяжению бетона класса В12,5 к расчетному сопротивлению бетона принятого класса. Для болтов диаметром 24 мм и более, устанавливаемых в скважины готовых фундаментов, коэффициент m1 следует принимать равным 1;

т2 — отношение расчетного сопротивления растяжению металла болтов принятой марки стали к расчетному сопротивлению стали марки ВСт3кп2.»

Таким образом — глубина заделки болта прежде всего зависит от его конструкции, а кроме этого — от класса бетона фундамента и марки стали самого болта. При прочих равных условиях — увеличение глубины заделки прямо пропорционально росту расчетного сопротивления растяжению стали болта.

Должен отметить, что в СП 43.13330.2012 таблица Г.1 полностью скопирована с таблицы 4 из «Пособия по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования (к СНиП 2.09.03-85)», разумеется скопированы все глубины заделок для анкерных болтов. При этом в СП 43.13330.2012 в п. Г.18 сказано, что надо вводить поправки в значение глубины заделки и в том числе — сравнивать расчетное сопротивление растяжению стали проектируемых болтов с соответствующей характеристикой для стали ВСт3кп2. Но в «Пособии по проектированию анкерных болтов …» эта характеристика равна 145 МПа, в СНиП II-23-81 она уже равна 185 МПа (см. таблицу 60), а в СП 16.13330.2011 (актуализированный СНиП II-23-81 ) в таблице Г.7 для фундаментных болтов сталь ВСт3кп2 не значится вовсе. И с чем же сравнивать теперь характеристики стали болтов совершенно не понятно.
Остается только применять старое «Пособие по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования (к СНиП 2.09.03-85)» вот так как оно есть — т.е. ничего в нем не меняя, ни одной цифры. А характеристики стали проектируемых болтов сравнивать все таки с характеристиками стали ВСт3кп2, принятыми по этому Пособию, т.е. со значением 145 МПа. И исходя в том числе и из этого — определять глубину заделки болтов.

Источник

4.6*. Расчетные
сопротивления проката для различных видов напряженных состояний
следует определять по формулам, приведенным в табл. 48*.

Таблица 48*

Напряженное состояние	Расчетные сопротивления проката
Растяжение, сжатие и изгиб:
по пределу текучести	Ry = Ryn / gm
по временному сопротивлению	Ru = Run / gm
Сдвиг	Rs = 0,58 Ryn / gm
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)	Rp = Run / gm
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании	Rtp = 0,5 Run / gm
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)	при Run£ 600 МПа (5886 кгс/см2) Rcd = 0,25 Run / gm; при Run> 600 МПа (5886 кгс/см2) Rcd = [0,042×10-6 (Run — 600)2 + + 0,025] Run / gm, МПа ; Rcd = [0,0438×10-8 (Run — 5886)2 + + 0,025] Run / gm, кгс/см2
Растяжение в направлении толщины проката t при t до 60 мм	Rth = 0,5 Run / gm

П р
и м е ч а н и е. gm
— коэффициент надежности по материалу, определяемый в
соответствии с п. 4.7*.

4.7*.
Значения коэффициента надежности gm
по материалу проката следует принимать по табл. 49*.

Таблица 49*

Государственный стандарт (марка стали или значение предела текучести)	Коэффициент надежности по материалу gm
ГОСТ 535-88 и ГОСТ 14637-89 [Ст3сп, Ст3пс, Ст3кп] ГОСТ 19281-89 и ГОСТ 19282-89 [до 380 МПа (39 кгс/мм2)]	1,05
ГОСТ 19281-89 и ГОСТ 19282-89 [св. 380 МПа (39 кгс/мм2)]	1,10
ГОСТ 6713-91 [16Д]	1,09
ГОСТ 6713-91 [15ХСНД]	1,165
ГОСТ 6713-91 [10ХСНД]	1,125

Нормативные
и расчетные сопротивления проката из сталей по ГОСТ 6713—91,
сталей марок 390-14Г2АФД, 390-15Г2АФДпс по ГОСТ 19281—89 и
стали марки 40Х13 по ГОСТ 5632—72 следует принимать по табл.
50*.

Таблица 50*

Марка стали	Государст-	Прокат	Толщина	Нормативное сопротивление2, МПа (кгс/мм2)		Расчетное сопротивление3, МПа (кгс/см2)
венный стандарт	проката1, мм	по пределу текучести Ryn	по временному сопротивлению Run	по пределу текучести Ry	по временному сопротивлению Ru
16Д	ГОСТ 6713-91	Любой	До 20	235 (24)	370 (38)	215 (2200)	340 (3450)
16Д	ГОСТ 6713-91	«	21-40	225 (23)	370 (38)	205 (2100)	340 (3450)
16Д	ГОСТ 6713-91	«	41-60	215 (22)	370 (38)	195 (2000)	340 (3450)
15ХСНД	ГОСТ 6713-91	«	8-32	340 (35)	490 (50)	295 (3000)	415 (4250)
15ХСНД	ГОСТ 6713-91	Листовой	33-50	330 (34)	470 (48)	285 (2900)	400 (4100)
10ХСНД	ГОСТ 6713-91	Любой	8-15	390 (40)	530 (54)	350 (3550)	470 (4800)
10ХСНД	ГОСТ 6713-91	Листовой	16-32	390 (40)	530 (54)	350 (3550)	470 (4800)
10ХСНД	ГОСТ 6713-91	«	33-40	390 (40)	510 (52)	350 (3550)	450 (4600)
390-15Г2 АФДпс	ГОСТ 19282-89	«	4-32	390 (40)	540 (55)	355 (3600)	490 (5000)
390-14 Г2АФД	ГОСТ 19282-89	«	4-50	390 (40)	540 (55)	355 (3600)	490 (5000)
40Х13	ГОСТ 5632-72	Круглый	До 250	1200 (122)	1540 (157)	1050 (10700)	1365 (13900)

1
За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки.

2 За
нормативные сопротивления приняты минимальные значения предела
текучести и временного сопротивления, приведенные в ГОСТ 6713—91
в кгс/мм2. Нормативные сопротивления в МПа вычислены
умножением соответствующих величин на множитель 9,80665 и округлением
до 5 МПа.

3 Здесь
указаны расчетные сопротивления растяжению, сжатию и изгибу Ry
и Ru. Остальные расчетные
сопротивления определяются по формулам табл. 48*.

Значения расчетных
сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на
коэффициент надежности по материалу, определяемым по табл. 49*, и
округлением до 5 МПа.

Расчетные
сопротивления проката по ГОСТ 535—88, ГОСТ 14637—89 и
ГОСТ 19281—89 следует принимать равными пределу текучести,
указанному в этих стандартах, поделенному на коэффициент надежности
по материалу gm
по табл. 49*.

4.8. Расчетные
сопротивления отливок из углеродистой и легированной сталей следует
принимать по табл. 51*.

Таблица 51*

Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), отливок
Напряженное	обо-	из стали марки
состояние	значение	25Л	30Л	35Л	20ГЛ	20ФЛ	35ХН2МЛ	35ГЛ
Растяжение, сжатие и изгиб	Ry	175 (1800)	190 (1950)	205 (2100)	205 (2100)	220 (2250)	400 (4100)	220 (2250)
Сдвиг	Rs	105 (1100)	115 (1200)	125 (1300)	125 (1300)	130 (1350)	240 (2450)	130 (1350)
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)	Rp	265 (2700)	300 (3050)	315 (3200)	345 (3500)	315 (3200)	440 (4500)	345 (3500)
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании	Rtp	125 (1300)	145 (1500)	155 (1600)	170 (1750)	155 (1600)	222 (2250)	170 (1750)
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)	Rcd	7 (70)	7,5 (75)	8 (80)	9 (90)	8 (80)	11 (110)	9 (90)

4.9.
Расчетные сопротивления поковок из углеродистой и легированной сталей
следует принимать по табл. 52*.

Таблица 52*

Напряженное	Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), поковок группы IV
состояние	обо-	при категории прочности (марке стали)
значение	КП275 (Ст5сп2)	КП245 (20-а-Т)	КП315 (35-а-Т)	КП345 (45-а-Т)
1	2	3	4	5	6
Растяжение, сжатие и изгиб	Ry	215 (2200)	205 )2100)	260 (2650)	290(2950)
Сдвиг	Rs	120 (1250)	115 (1200)	145 (1500)	165 (1700)
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)	Rp	325 (3300)	310 (3150)	395 (4000)	435 (4400)
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании	Rtp	160 (1650)	150 (1550)	195 (2000)	215 (2200)
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)	Rcd	8 (80)	7,5 (75)	11 (110)	10 (100)

Окончание
табл. 52*

Напряженное	Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), поковок группы IV
состояние	обо-	при категории прочности (марке стали)
значение	КП315 (30Г-2-Т)	КП345 (35Г-2-Т)	КП785 (40ХН2МА-2-2-Т)	КП1200 (40Х13)
1	2	7	8	9	10
Растяжение, сжатие и изгиб	Ry	260 (2650)	280 (2850)	605 (6150)	1050 (10700)
Сдвиг	Rs	145 (1500)	160 (1650)	350 (3550)	610 (6200)
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)	Rp	395 (4000)	420 (4250)	905 (9200)	1365 (13900)
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании	Rtp	195 (2000)	205 (2100)	450 (4600)	685 (6950)
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)	Rcd	10 (100)	10 (100)	23 (230)	85 (860)

4.10.
Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов
соединений и напряженных состояний следует определять по формулам,
приведенным в табл. 53.

Таблица 53

Сварные соединения	Напряженное состояние	Расчетные сопротивления сварных соединений
Стыковые	Сжатие. Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке с физическим контролем качества швов:
по пределу текучести	Rwy = Ry
по временному сопротивлению	Rwu = Ru
Сдвиг	Rws = Rs
С угловыми	Срез (условный):
швами	по металлу шва	Rwf = 0,55
по металлу границы сплавления	Rwz = 0,45 Run

П р
и м е ч а н и я: 1. Для швов. выполняемых ручной сваркой, значения
Rwun
следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву
металла шва. указанным в ГОСТ 9467—75*.

2. Для швов,
выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значения
Rwun
следует принимать по разд. 3 СНиП II-23-81*.

3. Значение
коэффициента надежности по материалу шва gwm
следует принимать равным 1,25.

Расчетные
сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными
расчетными сопротивлениями следует принимать как для стыковых
соединений из стали с меньшим значением расчетного сопротивления.

Расчетные сопротивления
металла швов сварных соединений с угловыми швами следует принимать по
прил. 2. СНиП II-23-81*.

4.11*. Расчетные
сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам,
приведенным в табл. 54*.

Таблица 54*

Расчетные сопротивления одноболтовых соединений
Напряженное состояние	срезу и растяжению болтов при классе прочности или марке стали		смятию соединяемых
4.6; Ст3сп4; 09Г2; 295-09Г2-4; 295-09Г226; 325-09Г2С-4; 325-09Г2С-6	40Х	элементов из стали с нормативным пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2)
Срез	Rbs = 0,38 Rbun	Rbs = 0,4 Rbun	—
Растяжение	Rbt = 0,42 Rbun	Rbt = 0,5 Rbun	—
Смятие:
а) болты класса точности А	—	—	Rbp = Run
б) болты классов точности В и С	—	—	Rbp = Run

Расчетные
сопротивления срезу и растяжению болтов следует принимать по табл.
55*.

Таблица 55*

Напряженное	Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), болтов при классе прочности или марке стали
состояние	обозначение	4.6	Ст3сп4	09Г2; 295-09Г24; 295-09Г2-6	325-09Г2С-4; 325-09Г2С-6	40Х
Срез	Rbs	145 (1500)	140 (1450)	154 (1700)	175 (1800)	395 (4000)
Растяжение	Rbt	160 (1650)	155 (1600)	185 (1900)	195 (2000)	495 (5000)

Расчетные
сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами, следует
определять по прил. 2 СНиП II-23-81*.

4.12*. Расчетное
сопротивление растяжению фундаментных (анкерных) болтов
Rba
следует определять по формуле

Rba
= 0,4 Run . (138)

Расчетные сопротивления
растяжению фундаментных (анкерных) болтов следует принимать по табл.
56*.

Таблица 56*

Диаметр болтов d,	Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), фундаментных (анкерных) болтов из стали марок
мм	20	09Г2; 295-09Г2-6	325-09Г2С-6	40Х
12-20	160 (1650)	175 (1800)	185 (1900)	—
16-27	—	—	—	430 (4400)
21-32	160 (1650)	175 (1800)	180 (1850)	—
30	—	—	—	370 (3800)
36	—	—	—	295 (3000)
33-60	160 (1650)	—	180 (1850)	—
42	—	—	—	255 (2600)
48	—	—	—	235 (2400)
61-80	160 (1650)	—	175 (1800)	—
81-100	160 (1650)	—	170 (1750)	—
101-160	160 (1650)	—	170 (1750)	—
161-250	160 (1650)	—	—	—

Источник