Расчет древесины на растяжение
Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле
,
При определении Fнт ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении. Древесина работает на растяжение как упругий материал и показывает высокую прочность. Разрушение происходит хрупко, в виде почти мгновенного разрыва наиболее слабых волокон по пилообразной поверхности. Прочность отдельных образцов достигает 100мпа, а расчетное сопротивление принимают 10мпа, т.к. влияние пороков на древесину значительно.
Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:
а) на прочность ; б) на устойчивость ,
где Rс – расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
j – коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п. 4.3;
Fнт – площадь нетто поперечного сечения элемента;
Fрас – расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:
Древесина работает на сжатие надежно, но не вполне упруго. Прочность на сжатие меньше почности на растяжение в 2-2,5 раза и составляет 40мпа. Разрушение происходит пластично , исп древесина 2 сорта.
Расчет изгибаемых элементов, обеспеченных от потери устойчивости плоской формы деформирования на прочность по нормальным напряжениям следует производить по формуле
, где М – расчетный изгибающий момент; Rи – расчетное сопротивление изгибу;
Wрас – расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента. Для цельных элементов Wрас = Wнт; для изгибаемых сост соединениях расчетный момент сопротивления следует принимать равным моменту сопротивления нетто Wнт, умноженному на коэффициент kw; значения kw для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в табл. 13. При определении Wнт ослабления сечений, расположенные на участке элемента длиной до 200 мм, принимают совмещенными в одном сечении.
При поперечном изгибе значение предельной прочности образцов занимает промежуточное значение между пределами прочности при растяжении и сжатии и составляет в среднем 75мпа, а R=14мпа в зависимости от сорта древесины. В начальной стадии загружения древесина работает упруго и нормальные напряжения распределяются по высоте поперечного сечения по линейному закону. При увеличении нагрузки сжатая часть сечения начинает работать упруго-пластично, эпюра нормальных напряжений искривляется в сторону растянутых волокон. Разрушение оразца начинается с появления складок на крайних сжатых волокнах и завершается разрывом крайних.
4.17. Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует производить по формуле
,
где Мд – изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформированной схеме. В криволинейных элементах и элементах нагруженных продольной силой, действующих эксцентрично относительно оси сечения, возникает изгиб с сжатием. Разрушение начинается с появления складок волокон в месте действия максимальных сжимающих напряжений и разрыв растянутых волокон.
Расчетное сопротивление древесины смятию под углом a к направлению волокон определяется по формуле
.
Общее смятие возникает при действии нагрузки на всю поверхность элемента. Местное смятие возникает при действии силы на часть поверхности. Прочность и деформативность элементов при смятии зависит от угла смятия между направлением действия силы и волокон. При α=0, вдоль волокон, древесина показывает такую же прочность, что и при сжатии. При α=90, поперек волокон, полые клетки древесины сплющиваются, что приводит к большим деформациям Общее смятие поперек волокон Rсм90=1,8мпа
3. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к направлению волокон определяется по формуле
. (3)
4. Скалывание-это разрушение древесины в результате сдвига одной части материала относительно другой. Напряжения скалывания очень неравномерно распределяется по длине площадки скалывания, поэтому теоретическое определение величин скалывающих напряжений затруднено. Расчетное сопротивление скалыванию вдоль волокон: при изгибе 1,8мпа-1сорт, для 2 и 3 сорта 1,6мпа. В лобовых врубках для максимального напряжения 2,4мпа, для 2 и 3 сорта 2,1мпа. Поперек волокон 1мпа, для 2сорта 0,8мпа, для 3-0,6мпа.
Источник
Как уже отмечалось, на работу древесины при растяжении существенно влияет наличие естественных пороков древесины (сучки, косослой и др.), поэтому для растянутых элементов рекомендуется применять древесину 1-го и 2-го сортов.
Расчет прочности центрально-растянутых деревянных элементов выполняется по формуле (5.1, в) (здесь и далее в расчетах центрально-растянутых деревянных элементов сохранены обозначения, принятые в СНиП 11-25-80):
где N — расчетная продольная сила; Fm — площадь поперечного сечения элемента нетто; Rp — расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон (принимается с коэффициентами условия работы тг значения которых определяются в соответствии с указаниями п. 3.2 СНиП И-25-80; так, при наличии ослаблений в расчетном сечении растянутых элементов следует учитывать коэффициент условия работы т0 = 0,8).
При определении площади нетто в растянутых деревянных конструкциях принимается во внимание, что при их разрушении линия разрыва может проходить через ослабления, расположенные не в одной плоскости. Поэтому ослабления, расположенные на длине 200 мм, суммируются (рис. 6.2).
Рис. 6.2. К определению площади нетто:
FHT — площадь сечения элемента нетто; Рослабл — площадь ослаблений
Нормы ограничивают гибкость центрально-растянутых деревянных элементов и отдельных ветвей. Предельные гибкости принимаются в соответствии с табл. 14СНиП П-25-80. Так, например, для растянутых элементов ферм в вертикальной плоскости предельная гибкость А,тах = 150, для прочих растянутых элементов ферм и других сквозных конструкций А,тах = 200.
Проверка гибкости выполняется по формуле (5.3, в):
где /0 — расчетная длина элемента; г — радиус инерции сечения; ^шах — предельная гибкость.
Порядок расчета центрально-растянутого деревянного элемента (тип 1)
- 1. Принимают древесину и ее сорт; определяют расчетное сопротивление растяжению вдоль волокон (для древесины сосны, ели) Rp (табл. 2.4); в случае если элемент выполнен из древесины других пород, расчетное сопротивление умножают на переходной коэффициент тп (табл. 2.5).
- 2. Определяют коэффициенты условия работы в соответствии с указаниями п. 3.2 СНиП И-25-80 (так, при наличии отверстий, врезок следует учитывать коэффициент условия работы т0 = 0,8).
- 3. Определяют требуемую площадь сечения нетто FTTpe6:
- • если элемент не имеет ослаблений (отверстий, врезок), площади сечения брутто и нетто равны, F- Fm;
- • если в элементе имеются ослабления, необходимо требуемую площадь сечения определять как сумму требуемой площади нетто и площади ослабления (величину ослабления назначают, предварительно задавшись толщиной элемента, впоследствии возможна корректировка принятых размеров).
- 4. По требуемой площади подбирают сечение элемента и определяют фактические значения площадей брутто, нетто, значения радиусов инерции сечения.
- 5. Выполняют проверку подобранного сечения:
- • проверяют гибкость: X = — ?1макс;
г
N
• проверяют прочность: о = — ILm .
F у
1 нт
Задача 2-го типа — проверка прочности центрально-растянутого элемента является частью задачи 1-го типа (выполнение п. 5 порядка расчета).
Примеры расчета центрально-растянутых элементов
Пример 6.1. Подобрать сечение стальной подвески, выполненной из листовой стали (рис. 6.3). Подвеска центрально-растянута силой N= 200 кН; уп= 1,0.
Решение
1. Принимаем сталь С 245; устанавливаем расчетное сопротивление стали по пределу текучести Ry = 240 МПа = 24 кН/см2 (табл. 2.2).
Рис. 6.3. К примеру 6.1
- 2. Устанавливаем величину коэффициента условия работы: ус = = 0,9 (табл. 2.3).
- 3. Определяем требуемую площадь сечения нетто Ап:
4. Принимаем толщину листа, из которого выполняется подвеска, и определяем площадь ослабления:
5. Определяем требуемую площадь сечения с учетом площади, занятой ослаблением:
6. Определяем требуемую ширину подвески и назначаем ее сечение:
принимаем сечение подвески 8 х 160 мм.
7. Проверяем прочность; для этого предварительно определяем фактическое значение площади сечения нетто:
прочность сечения обеспечена; нормами гибкость подвески не ограничивается (см. табл. 20 СНиП 11-23-81*).
Вывод. Принимаем сечение подвески 8 х 160 мм из стали С245.
Рис. Б.4. К примеру 6.2. Крепление затяжки к поясу фермы
Пример 6.2. Проверить прочность и гибкость центрально-растянутой деревянной затяжки треугольной безраскосной фермы, выполненной из доски сечением 50 х 125 мм, которая прикреплена к верхнему поясу стропильной фермы болтом d = 12 мм и четырьмя гвоздями d= 5 мм, /=150 мм (рис. 6.4). Древесина — сосна, сорт 1. Усилие в затяжке N= 34,0 кН; уп = 0,95. Расчетная длина /0 = 2,5 м. Условия эксплуатации фермы Б2.
Решение
1. Находим усилие в затяжке с учетом коэффициента надежности по ответственности уп:
2. Определяем расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон:
3. Определяем коэффициенты условий работы:
4. Находим площадь сечения нетто:
5. Проверяем прочность затяжки:
прочность обеспечена.
6. Определяем радиусы инерции затяжки (табл. 5.2):
/
7. В соответствии с табл. 14 СНиП П-25-80 для прочих растянутых элементов ферм (к которым относится затяжка) предельная гибкость А,тах = 200. Проверяем гибкость затяжки:
Вывод. Прочность и гибкость затяжки отвечают требованиям норм.
Задачи для самостоятельной работы
Задача 6.1. Проверить прочность и гибкость стального центрально-растянутого стержня круглого сечения (рис. 6.5). Растягивающая сила N= 30 кН, уп = 0,9. Сталь С345; ус = 0,95. Расчетная длина стержня lef = 1000 мм. Предельная гибкость А,пред = 400.
Рис. 6.5. К задаче 6.1
Задача 6.2. Подобрать сечение центрально-растянутого нижнего пояса деревянной фермы. Материал: брус, сосна, сорт 2. Условия эксплуатации Б2 (тв = 1,0). В нижнем поясе имеется ослабление за счет врезки (т0 = 0,8) глубиной Авр = 4 см (рис. 6.6). На нижний пояс действует растягивающая сила 7V= 200 кН; уп = 0,95. Расчетная длина /0 = 3,0 м. СНиП Н-25-80 ограничивает предельную гибкость растянутых поясов в вертикальной плоскости А,тах = 150.
Рис. 6.6. К задаче 6.2
Источник
2.1. Особенности работы древесины на растяжение вдоль волокон
Для
получения прочностных характеристик
древесины на растяжение испытываются
малые образцы следующей формы (см. рис
ниже).
Для сосны и ели
при влажности 12% максимальный предел
прочности чистой древесины на растяжение
вдоль волокон достигает 200 МПа.
Прочность
древесины реальных элементов конструкций
резко снижается за счет неоднородности
строения древесины. Особенно опасны
при растяжении сучки на кромках с выходом
на ребро и наличие косослоя. Сучки
являются концентраторами напряжений.
При косослое растягивающее усилие
раскладывается на две составляющие
вдоль наклонно расположенных волокон
и перпендикулярно к ним. Это вызывает
растяжение поперек волокон, скалывание
и сдвиг. Допускаемый косослой лежит в
пределах
на
длины элемента.
С
учетом приведенных выше факторов
коэффициент однородности древесины
при растяжении принимается 0,275, а
расчетное сопротивление на растяжение
составляет для первого сорта всего
— для не клееных элементов и
— для клееных элементов.
П
риведенная
диаграмма работы древесины на растяжение
вдоль волокон имеет незначительную
кривизну (
относительное напряжение, выраженное
в долях от предельной прочности), примерно
посередине диаграммы происходит
отклонение от первоначального направления,
т.е.
является пределом пропорциональности.
Деформации возрастают прямо пропорционально
напряжениям почти до момента разрушения,
которое происходит при очень малых
деформациях — всего 0,7% от первоначальной
длины. Разрушение растянутых элементов
происходит хрупко по пилообразной
поверхности.
Предел
прочности древесины на растяжение
поперек волокон в 12… 17 раз меньше, чем
при растяжении вдоль волокон вследствие
анизотропии строения древесины.
На
центральное растяжение работают нижние
пояса и растянутые раскосы ферм при
узловой нагрузке, затяжки арок и другие
элементы.
Расчет центрально растянутых элементов
Расчет
центрально-растянутых элементов
производится по формуле
,
где
расчетная продольная сила;
расчетное сопротивление древесины
растяжению вдоль волокон, определенное
с учетом всех необходимых коэффициентов
условий работы;
площадь нетто поперечного сечения
элемента;
учитывает концентрацию напряжений,
которая возникает в местах ослаблений.
Рассмотрим
предпосылки к определению
.
Было замечено, что при ослаблении
деревянных элементов отверстиями и
врезками их прочность, в некоторых
случаях, снижается больше, чем получается
по площади нетто. Это происходит из-за
концентрации напряжений вокруг
ослаблений.
1
-1
все волокна загружены одинаково; 2-2 —
часть волокон без ослабления нагружены
сильнее; 3-3 — волокна нагружены неравномерно,
однако на расстоянии
напряжения будут выравниваться, если
расстояние достаточно велико, если нет,
то 4-4 — два ослабления: соседние волокна
получают дополнительные напряжения,
что может привести к достижению ими
предела пропорциональности.
Поэтому
при определении площади
ослабления,
расположенные по длине элемента на
расстоянии друг от друга менее 200 мм,
принимаются совмещенными в одном сечении
из-за неравномерности распределения
растягивающих напряжений в расчетном
сечении (опасности разрыва волокон «по
зигзагу»).
Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]
- #
- #
- #
- #
- #
- #
- #
- #
- #
- #
- #
Источник
При расчёте на прочность деревянных конструкций необходимо знать его расчётное сопротивление. Для деревянных конструкций есть несколько типов расчётных сопротивлений: на изгиб, сжатие, смятие, скол вдоль и поперёк волокон, растяжение вдоль и поперёк волокон, сжатие и смятие поперек волокон. Вначале рассмотрим, как вычисляется расчётное сопротивление деревянных конструкций, затем рассмотрим его расчёт на примере вычисления расчётного сопротивления на изгиб для доски балки перекрытия.
Методика расчёта взята из СП 64.133330.2017, который можно скачать по этой ссылке.
Расчётное сопротивление древесины определяем по формуле 1 СП
64.13330.2017:
где RA
– расчётное сопротивление древесины согласно таблицы 3 СП 64.13330.2017 в
зависимости от сечения и сорта древесины
Таблица 3 СП 64.13330.2017:
| Напряженное состояние и характеристика элементов | Расчетное сопротивление, МПа, для сортов древесины | |||
|---|---|---|---|---|
| Обозначение | 1 | 2 | 3 | |
| 1 Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон: |  | |||
| а) элементы прямоугольного сечения [за исключением указанных в б), в)] высотой не более 50 см. При высоте сечения более 50 см [см. 6.9в)] | 21 | 19,5 | 13 | |
| б) элементы прямоугольного сечения шириной от 11 до 13 см при высоте сечения от 11 до 50 см | 22,5 | 21 | 15 | |
| в) элементы прямоугольного сечения шириной более 13 см при высоте сечения от 13 до 50 см | 24 | 22,5 | 16,5 | |
| г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении | — | 24 | 15 | |
| 2 Растяжение вдоль волокон: |  | |||
| а) элементы из цельной древесины | 15 | 10,5 | — | |
| б) клееные элементы | 18 | 13,5 | — | |
| 3 Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон |  | 2,7 | 2,7 | 2,7 |
| 4 Смятие поперек волокон местное: |  | |||
| а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов | 4,5 | 4,5 | 4,5 | |
| б) под шайбами при углах смятия от 90° до 60° | 6 | 6 | 6 | |
| 5 Скалывание вдоль волокон: |  | |||
| а) при изгибе элементов из цельной древесины | 2,7 | 2,4 | 2,4 | |
| б) при изгибе клееных элементов | 2,4 | 2,25 | 2,25 | |
| в) в лобовых врубках для максимального напряжения | 3,6 | 3,2 | 3,2 | |
| г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения | 3,2 | 3,2 | 3,2 | |
| 6 Скалывание поперек волокон в соединениях: |  | |||
| а) элементов из цельной древесины | 1,5 | 1,2 | 0,9 | |
| б) клееных элементов | 1,05 | 1,05 | 0,9 | |
| 7 Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины |  | 0,23 | 0,15 | 0,12 |
| 8 Срез под углом к волокнам 45° |  | 9 | 7,5 | 6 |
| То же 90° |  | 16,5 | 13,5 | 12 |
| Примечания: | ||||
| 1 В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по пункту 2а) настоящей таблицы, следует снижать на 30%. | ||||
| 2 Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа. | ||||
Расчетные сопротивления для
других пород древесины устанавливают путем умножения величин, приведенных в
таблице 3, на переходные коэффициенты mп, указанные
в таблице 5.
Таблица 5 СП 64.13330.2017
| Древесная порода | Коэффициент mп для расчетных сопротивлений | ||
|---|---|---|---|
| растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон RP , RИ , RС ,RСМ | сжатию и смятию поперек волокон RС90 , RСМ90 | скалыванию RСК | |
| Хвойные | |||
| 1 Лиственница, кроме европейской | 1,2 | 1,2 | 1 |
| 2 Кедр сибирский, кроме кедра Красноярского края | 0,9 | 0,9 | 0,9 |
| 3 Кедр Красноярского края | 0,65 | 0,65 | 0,65 |
| 4 Пихта | 0,8 | 0,8 | 0,8 |
| Твердые лиственные | |||
| 5 Дуб | 1,3 | 2 | 1,3 |
| 6 Ясень, клен, граб | 1,3 | 2 | 1,6 |
| 7 Акация | 1,5 | 2,2 | 1,8 |
| 8 Береза, бук | 1,1 | 1,6 | 1,3 |
| 9 Вяз, ильм | 1 | 1,6 | 1 |
| Мягкие лиственные | |||
| 10 Ольха, липа, осина, тополь | 0,8 | 1 | 0,8 |
| Примечание – Коэффициенты mп, указанные в таблице, для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из не пропитанной антисептиками лиственницы (при влажности 25%), умножаются на коэффициент 0,85. | |||
mДЛ – коэффициент
длительной прочности, принимаемый по таблице 4 СП 64.13330.2017 в зависимости и
того, для чего служит конструкция
Таблица 4 СП 64.13330.2017
| Обозначение режимов нагружения | Характеристика режимов нагружения | Приведенное расчетное время действия нагрузки, с | Коэффициент длительной прочности mДЛ |
| А | Линейно возрастающая нагрузка при стандартных машинных испытаниях | 1-10 | 1,0 |
| Б | Совместное действие постоянной и длительной временной нагрузок, напряжение от которых превышает 80% полного напряжения в элементах конструкций от всех нагрузок | 108-109 | 0,53 |
| В | Совместное действие постоянной и кратковременной снеговой нагрузок | 106-107 | 0,66 |
| Г | Совместное действие постоянной и кратковременной ветровой и (или) монтажной нагрузок | 103-104 | 0,8 |
| Д | Совместное действие постоянной и сейсмической нагрузок | 10-102 | 0,92 |
| Е | Действие импульсивных и ударных нагрузок | 10-1-10-8 | 1,1-1,35 |
| Ж | Совместное действие постоянной и кратковременной снеговой нагрузок в условиях пожара | 103-104 | 0,8 |
| И | Для опор воздушных линий электропередачи — гололедная, монтажная, ветровая при гололеде, от тяжения проводов при температуре ниже среднегодовой | 104-105 | 0,85 |
| К | Для опор воздушных линий электропередачи — при обрыве проводов и тросов | 10-1-10-2 | 1,1 |
Пmi
– произведение коэффициентов условий работ согласно п.6.9 СП 64.13330.2017.
Рассмотрим все коэффициенты:
п.6.9 а) для различных условий эксплуатации конструкций –
коэффициент mВ, указанный в таблице
9:
Таблица 9 СП 64.13330.2017
| Условие эксплуатации (таблица 1) | 1А и 1 | 2 | 3 | 4 |
| Коэффициент mВ | 1 | 0,9 | 0,85 | 0,75 |
Условия эксплуатации указаны в таблице 1 СП 64.13330.2017
Таблица 1 СП 64.13330.2017
| Класс условий эксплуатации | Эксплуатационная влажность древесины, % | Максимальная относительная влажность воздуха при температуре 20°С, % | |
| 1 (сухой) | 1а | Не более 8 | 40 |
| 1б | Не более 10 | 50 | |
| 2 (нормальный) | Не более 12 | 65 | |
| 3 (влажный) | Не более 15 | 75 | |
| 4 (мокрый) | 4а | Не более 20 | 85 |
| 4б | Более 20 | Более 85 | |
| Примечания 1 Допускается в качестве «эксплуатационной» принимать «равновесную» влажность древесины (рисунок А.1 Приложения А СП 64.13330.2017). 2 Допускается кратковременное превышение максимальной влажности в течение 2-3 нед. в году. | |||
п.6.9 б) конструкций,
эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха ниже плюс 35°С, —
коэффициент mТ=1; при температуре
плюс 50°С – коэффициент mТ=0,8. Для промежуточных
значений температуры коэффициент принимают по интерполяции;
п.6.9 в) изгибаемых,
внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного
сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию
вдоль волокон – коэффициент mб,
указанный в таблице 10:
Таблица 10 СП 64.13330.2017
| Высота сечения, см | 50 и менее | 60 | 70 | 80 | 100 | 120 и более |
| Коэффициент mб | 1 | 0,96 | 0,93 | 0,90 | 0,85 | 0,8 |
п.6.9 г) растянутых элементов с
ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых
лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении – коэффициент mо=0,8;
п.6.9 д) элементов, подвергнутых глубокой пропитке
антипиренами под давлением, — коэффициент mа=0,9;
п.6.9 е) изгибаемых,
внецентренно сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных деревянных элементов, в
зависимости от толщины слоев, значения расчетных сопротивлений изгибу,
скалыванию и сжатию вдоль волокон — коэффициент mСД,
указанный в таблице 11:
Таблица 11 СП 64.13330.2017
| Толщина слоя, мм | 10 и менее | 19 | 26 | 33 | 42 |
| Коэффициент mСД | 1,2 | 1,1 | 1,05 | 1,0 | 0,95 |
п.6.9 ж) гнутых элементов
конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу —
коэффициент mГН, указанный в таблице
12:
Таблица 12 СП 64.13330.2017
| Напряженное состояние | Обозначение расчетных сопротивлений | Коэффициент mГН при отношении rK/a | |||
| 150 | 200 | 250 | 500 и более | ||
| Сжатие и изгиб | Rc, Rи | 0,8 | 0,9 | 1 | 1 |
| Растяжение | Rр | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1 |
| Примечание — rK — радиус кривизны гнутой доски или бруска; a — толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении. | |||||
п. 6.9 и) в зависимости от срока
службы – коэффициент mc.c, указанный в таблице 13:
Таблица 13 СП 64.13330.2017
| Вид напряженного состояния | Значение коэффициента mc.c при сроке службы сооружения | ||
| ≤50 лет | 75 лет | 100 лет и более | |
| Изгиб, сжатие, смятие вдоль и поперек волокон древесины | 1,0 | 0,9 | 0,8 |
| Растяжение и скалывание вдоль волокон древесины | 1,0 | 0,85 | 0,7 |
| Растяжение поперек волокон древесины | 1,0 | 0,8 | 0,5 |
| Примечание — Значение коэффициента mc.c для промежуточных сроков службы сооружения принимаются по линейной интерполяции. | |||
п. 6.9 к) для смятия поперек
волокон при режимах нагружения Г-К (таблица 4, приведена выше) — коэффициент mcм=1,15.
Пример расчёта
расчётного сопротивления
Для примера рассмотрим расчёт расчётного сопротивления на
изгиб для балки из доски сечением 50х200 из сосны 1-го сорта.
RAИ=21
МПа (п.1а таблицы 30)
mДЛ =0,53 (режим Б
таблицы 4)
mв=0,9 коэффициент для
условий эксплуатации подбирается по таблице 9 СП 64.13330.2017 согласно
условиям эксплуатации по таблице 1 СП 64.13330.2017. При влажности воздуха до
65% (для жилых помещений) данный коэффициент равен 0,9
mT =1– коэффициент
условий работы при температуре эксплуатации для температуры ниже +35°С равен
единице.
mб =1 коэффициент условий
работы в зависимости от высоты сечения при высоте сечения ниже 50 см равен 1.
mо – не применяется т.к.
наша конструкция не относится к ситуациям п.6.9 г.
mа— не применяется т.к.
доску мы не пропитываем антипиренами;
mСД – не применяется т.к.
данный коэффициент используется для клееных элементов;
mГН – не применяется т.к.
данный коэффициент используется для гнутых элементов;
mc.c =1
коэффициент условий работы для срока службы менее 50 лет. Срок службы здания
регламентирован ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований
Таблица 1. Для здания и сооружений массового строительства в обычных условиях
эксплуатации (здания жилищно-гражданского и производственного строительства)
принимается не менее 50 лет.
mcм – не применяется т.к. в нашем
случае режим нагружения будет Б.
Итого Пmi
равен:
Пmi=
mв*mT*mб*mc.c =0,9*1*1*1=0,9
Вычисляем расчётное сопротивление изгибу:
Rи=RAИ *mДЛ*Пmi=21*0,53*0,9=10,017 МПа
Источник